Hướng dẫn đồ án kỹ thuật thi công bê tông toàn khối nhà nhiều tầng/Các đồ án ví dụ

Tác giả:--Doãn Hiệu

Thiết kế cốp pha

Công nghệ thi công bê tông toàn khối một đợt/tầng

Lựa chọn công nghệ thi công bê tông toàn khối một đợt: đổ bê tông cột dầm sàn cùng một lúc.

Sau khi sinh viên thể hiện lại số liệu đầu bài công trình được giao cho cá nhân sinh viên. Mỗi sinh viên sẽ phải thiết kế định tính phương án cấu tạo cốp pha cột dầm sàn cho công trình của mình theo công nghệ một đợt/tầng.

Thiết kế cốp pha sàn

Thiết kế ván khuôn sàn bằng gỗ xẻ

Bản vẽ dữ kiện một đồ án Kỹ thuật thi công nhà nhiều tầng bê tông toàn khối.

Mặt bằng cấu tạo định tính cốp pha (khuôn đúc bê tông) ô sàn điển hình nhà nhiều tầng bê tông cốt thép toàn khối, thi công theo công nghệ một đợt trên một tầng.

Chi tiết cấu tạo cốp pha dầm chính liền sàn

Chi tiết cốp pha dầm phụ gối lên cốp pha dầm chính.

Cấu tạo định tính khuôn đúc bê tông cột, dầm, sàn nhà nhiều tầng thi công theo công nghệ một đợt trên một tầng.

Chi tiết cấu tạo cốp pha dầm phụ liền sàn

Mặt bằng thiết kế ván khuôn sàn.

Sơ đồ phân tích kết cấu họ dầm siêu tĩnh nhiều nhịp (từ 3 nhịp đều trở lên) chịu tải phân bố đều: Biểu đồ Momen, Biểu đồ độ võng.

Thiết kế ván khuôn sàn nhịp biên.

Sơ đồ phân tích kết cấu họ dầm 1-2 nhịp đều chịu tải phân bố đều: Biểu đồ Momen, Biểu đồ độ võng.

Thiết kế ván khuôn sàn nhịp giữa.

• Tách 1 ô sàn điển hình ra để tính toán, ở đây ta tách 2 loại ô sàn gồm nhịp L₁ = 4,8 m và L₂=3,6m, B = 3,0m
• Do chủ định thiết kế ván khuôn sàn là dạng bản dầm, tức là ván khuôn làm việc hoàn toàn theo trạng thái ứng suất phẳng nên có thể cắt ván khuôn sàn theo những tiết diện bất kì dọc theo phương nhịp của ván (là mặt cắt chính có ứng suất chính bằng 0) mà không ảnh hưởng đến việc chịu lực và biến dạng. Nên ván khuôn sàn có thể tương đương với dạng kết cấu dầm có bề rộng tùy ý. Trong trường hợp ván khuôn là gỗ xẻ ta có thể qui bề rộng về giá trị đơn vị. Từ ô sàn này ta cắt ra một dải ván sàn có bề rộng bằng b =1,0m để tính toán. Tải trọng tổ hợp cho sàn được qui từ phân bố trên diện tích về phân bố trên mét dài.
• Sơ đồ tính xem ván sàn như là 1 dầm liên tục siêu tĩnh nhiều nhịp không mút thừa, gối là các xà gồ. Do chiều cao dầm phụ nhỏ nên ta không bố trí con đội mà chọn xà gồ có kích thước hợp lý

Xác định tải trọng tác động lên ván khuôn sàn:

Tĩnh tải: Chọn gỗ làm ván khuôn sàn có bề rộng 25cm, độ dày δ_v=3cm

Trọng lượng sàn bê tông dày 8 cm: g^tc₁ = δ_sγ_btb

Trong đó:

δ_s: Chiều dày lớp bê tông sàn = 8 cm = 0,08 m

γ_bt: Trọng lượng riêng của bê tông = 2,5 T/m³

b: Chiều rộng của dải ván sàn = 1,0 m

g^tc₁ = δ_sγ_btb = 0,08 _x 2,5 _x 1,0 = 0,2 (T/m)

g^tt₁ = g^tc₁n = 0,2 _x 1,2 = 0,24 (T/m)

Trọng lượng cốt thép sàn với hàm lượng cốt thép 1,5% là:

g^tc₂ = δ_sγ_ctbμ = 0,08 _x 0,015 _x 1,0 _x 7,850) = 9,4_x10^-3 (T/m)

g^tt₂ = g^tc₂n = 9,4_x10^-3 x 1,2 = 0,011 (T/m)

Trọng lượng bản thân ván khuôn:

g^tc₃= δ_vγ_gỗb

δ_v: Chiều dày ván khuôn gỗ = 3 cm = 0,03 m

γ_gỗ: Trọng lượng riêng của gỗ = 0,65 (T/m³)

g^tc₃= δ_vγ_gỗb = 0,03_x0,65_x1,0 = 0,02 (T/m)

g^tt₃= g^tc₃n = 0,02_x1,1 = 0,022 (T/m)

Kết luận: Tĩnh tải tác động lên ván sàn là

G^tc_tt = g^tc₁ + g^tc₂ + g^tc₃ = 0,2 +9,4_x10^-3 + 0,02 = 0,23 (T/m)

G^tt_tt = g^tt₁ + g^tt₂ + g^tt₃ = 0,24 + 0,011 + 0,022 = 0,273 (T/m)

Hoạt tải:

Hoạt tải do người và phương tiện di chuyển trên sàn: b = 1,0 m

p^tc_n = 0,25 (T/m)

p^tt_n = bp^tc_nn = 1,0_x0,25_x1,3 = 0,325 (T/m)

Hoạt tải do đầm rung 0,2 (T/m) nhỏ hơn hoạt tải do đổ bê tông, hoạt tải người, phương tiện và không đồng thời tác động nên bỏ qua.

Hoạt tải do đổ bê tông bằng thùng đổ có dung tích thùng 0,8 m³< V ≤1,0 m³

p^tc_đ = 0,6 (T/m)

p^tt_đ = q^tc_đn =0,6_x1,3 = 0,78 (T/m)

Kết luận: Hoạt tải tác động lên ván sàn là:

P_tt = p^tt_n+ p^tt_đ = 0,325 + 0,78 = 1,105 (T/m)

Vậy ta có tổng tải trọng tổ hợp tác động lên sàn là:

q₁ = G^tt + 0,9P = 0,273 +0,9^x1,105 =1,27 (T/m)

q₂= G^tc = 0,23 (T/m).

Tính toán khoảng cách giữa các xà gồ:

Đặc trưng hình học của tiết diện

J_v= b(δ_v)³/12 = 1,0_x(0,03)³/12 = 2,25_x10^-6 (m⁴)

W_v= b(δ_v)²/6 = 1,0_x(0,03)²/6 = 1,5_x10^-4 (m⁴)

• Với ô nhịp biên

Theo điều kiện bền:

Ta có:

σ = M_max/W ≤ [σ]_gỗ = R

Trong đó:

M_max= q₁(l_v1)²/9 = ${\frac {q_{1}(l_{v1})^{2}}{9}}$

[σ]_gỗ= 1100 (T/m²)

l_v1= ${\sqrt {\frac {9RW}{q_{1}}}}$ = ${\sqrt {\frac {9.110.0,0015}{1,27}}}$

l_v1= 1.08(m)

Vậy để đảm bảo điều kiện bền thì l_v1 ≤ 1,08 m

Theo điều kiện độ võng: f_max ≤ [f] = l_v2/400 = ${\frac {l_{v2}}{400}}$

Kiểm tra theo công thức f= ${\frac {q_{2}(l_{v2})^{4}}{128EJ_{v}}}$

Trong đó:

E = 10⁶ (T/m²)

l_v2 ≤ ${\sqrt[{3}]{\frac {128EJ_{v}}{400q_{2}}}}$= ${\sqrt[{3}]{\frac {128.10^{6}.2,25.10^{-6}}{400.0,23}}}$ = 1,46

l_v2 ≤ 1,46 (m)

Vậy để đảm bảo điều kiện độ võng thì: l ≤ 1,46 m

Chọn [l_v] = min {l_v1, l_v2} = 1,08 m. Theo cấu tạo định tính cốp pha sàn số lượng nhịp và kích thước nhịp ván khuôn sàn ô sàn nhịp biên (giả thiết sơ bộ δ_v= 0,03m; b_xg=0,08m) tính toán như sau:

nl_vs = (0,5L₁ - 0,5b_d2 - 0,5b_d3) - (2δ_v + b_xg) = 2,04 m

n ≥ ${\frac {nl_{vs}}{[l_{v}]}}$ = ${\frac {2,04}{1,08}}$ = 2. Để đảm bảo đúng sơ đồ kết cấu, thì chọn n=3

l_v = ${\frac {2,04}{3}}$ = 0,68

Kết luận: Ta chọn nhịp làm việc ván khuôn sàn nhịp biên là l_v= 0,68 m

• Với ô nhịp giữa

Do nhịp kết cấu ô sàn bê tông cốt thép là nhỏ = 1,58m, nên số lượng gối tựa ván khuôn ít cho nên chọn sơ đồ kết cấu của ván khuôn ô sàn này là dầm liên tục 2 nhịp. Theo điều kiện bền:

Ta có:

σ = M_max/W ≤ [σ]_gỗ = R

Trong đó:

M_max= q₁(l_v1)²/8 = ${\frac {q_{1}(l_{v1})^{2}}{8}}$

[σ]_gỗ= 1100 (T/m²)

l_v1= ${\sqrt {\frac {8RW}{q_{1}}}}$ = ${\sqrt {\frac {8.110.0,0015}{1,27}}}$

l_v1= 1.02(m)

Vậy để đảm bảo điều kiện bền thì l_v1 ≤ 1,02 m

Theo điều kiện độ võng: f_max ≤ [f] = l_v2/400 = ${\frac {l_{v2}}{400}}$

Kiểm tra theo công thức f_max= ${\frac {5q_{2}(l_{v2})^{4}}{384EJ_{v}}}$

Trong đó:

E = 10⁶ (T/m²)

l_v2 ≤ ${\sqrt[{3}]{\frac {384EJ_{v}}{5.400q_{2}}}}$= ${\sqrt[{3}]{\frac {384.10^{6}.2,25.10^{-6}}{5.400.0,23}}}$ = 1,23

l_v2 ≤ 1,23 (m)

Vậy để đảm bảo điều kiện độ võng thì: l ≤ 1,23 m

Chọn [l_v] = min {l_v1, l_v2} = 1,02 m. Theo cấu tạo định tính cốp pha sàn số lượng nhịp và kích thước nhịp ván khuôn sàn ô sàn nhịp biên (giả thiết sơ bộ δ_v= 0,03m; b_xg=0,08m) tính toán như sau:

nl_vs = (0,5L₂ - 0,5b_d2 - 0,5b_d3) - (2δ_v + b_xg) = 1,44 m

n ≥ ${\frac {nl_{vs}}{[l_{v}]}}$ = ${\frac {1,44}{1,02}}$ = 2. Để đảm bảo đúng sơ đồ kết cấu, thì chọn n=2

l_v = ${\frac {1,44}{2}}$ = 0,72

Kết luận: Ta chọn nhịp làm việc ván khuôn sàn nhịp biên là l_v= 0,72 m

Thiết kế đà ngang đỡ ván sàn bằng gỗ xẻ thanh

Sơ đồ phân tích kết cấu xà đỡ ván sàn (từ 3 nhịp đều trở lên) chịu tải phân bố đều: Biểu đồ Momen, Biểu đồ độ võng.

Thiết kế xà ngang đỡ ván khuôn sàn.

Tải trọng tác động lên ván khuôn sàn phân bố trên 1 m² bằng tải trọng tác động lên dải ván khuôn sàn dạng dầm chia cho bề rộng đơn vị dải ván đó .Tải trọng đó lại được phân vào đà ngang đỡ ván sàn theo phương vuông góc với ván, với kích thước phân tải là 2 khoảng nửa nhịp ván khuôn sàn ở 2 bên đà ngang chính bằng nhịp ván khuôn sàn.

Sơ đồ tính xem xà gồ như là 1 dầm liên tục siêu tĩnh nhiều nhịp không mút thừa, gối là các cột chống và dầm đỡ xà gồ ở bên mép dầm chính.

Chọn tiết diện xà gồ b_xh_x =8_x10 cm. Bố trí theo phương song song dầm phụ

Đặc trưng hình học của tiết diện xà gồ

J_x= ${\frac {b_{x}h_{x}^{3}}{12}}$ = ${\frac {0,08.0,1^{3}}{12}}$ = 6,67.10^-6 (m⁴)

W_x= ${\frac {b_{x}h_{x}^{2}}{6}}$ = ${\frac {0,08.0,1^{2}}{6}}$ = 1,33.10^-4 (m⁴)

Xác định tải trọng tác động lên xà gồ:

Trọng lượng bản thân của xà gồ:

g^tc_x= b_xh_xγ_gỗ = 0,08_x0,1_x0,65 = 6_x10^-3 (T/m)

g^tt_x= g^tc_xn = 6_x10^-3_x1,1 = 6,6_x10^-3 (T/m)

Vậy ta có tổng tải trọng tác động lên xà gồ là:

q₁ = q_1vl_v+ g^tt_x = 1,27_x0,72+6,6_x10^-3 = 0,92 (T/m)

q₂= q_1vl_v+ g^tc_x = 0,23_x0,72 + 6,0_x10^-3 = 0,172 (T/m)

Tính toán khoảng cách cột chống xà gồ:

Theo điều kiên cường độ

Công thức σ = M_max/W_x ≤ [σ]_gỗ = R

Mà M_max= ${\frac {q_{1}(l_{x1})^{2}}{9}}$

Thay vào, ta có:

Theo điều kiên độ võng

Độ võng lớn nhất của ván khuôn sàn được tính theo công thức:

Theo điều kiện trên ta có:

Vậy để đảm bảo cho xà gồ làm việc đúng thiết kế thì ta chọn nhịp của các xà gồ là 0.86m với 3 nhịp. Bố trí như hình vẽ.

Thiết kế cột chống sàn bằng gỗ xẻ thanh

Sơ đồ phân tải và sơ đồ kết cấu thiết kế cột chống sàn.

Dùng cột chống bằng gỗ. Ta tính toán cột chống ở tầng 1 có Ht =4.2 m

Chọn sơ bộ tiết diện của cột chống là: 0.08 x 0.1 m

Số cột chống tối thiểu: (cột)

Đặc trưng hình học của cột chống:

Mô men quán tính

Bán kính quán tính

Sơ đồ kết cấu cột chống là dạng thanh chịu nén đúng tâm với 2 đầu khớp, nên hệ số liên kết trong công thức tính chiều cao là: =1.

Chiều dài tính toán của cột chống: l0=l

Ta có chiều cao thật cột chống là

Trong đó:

Độ mảnh của thanh:

thanh có độ mảnh lớn

Vậy công thức tính độ ổn định của thanh là:

Sơ đồ phân tải:

Kiểm tra cột chống theo điều kiện cường độ:

Trong đó :

Pc : Tải trọng tập trung tác động vào đầu cột chống

Pc = q1x x lx = 0.92x0.86 = 0.791(T)

ứng suất sinh ra trong cột:

Kết luận: Vậy cột chống sàn đảm bảo chịu lực.

Tiết diện cột chống tầng 1 là: 0.08 x 0.1m

Kiểm tra tổng biến dạng cốp pha sàn:

Biến dạng lún cột chống sàn

Độ võng lớn nhất của xà gồ đỡ sàn (sơ đồ dạng 3 nhịp đều)

Độ võng lớn nhất của ván sàn (sơ đồ dạng 2 nhịp đều)

Tổng biến dạng tuyệt đối của khuôn đúc sàn

cps= + + = ≤ L_(s min)/( 1000) =1.58/( 1000) =1.58x10-3 (m)

Biến dạng tuyệt đối cốp pha sàm nằm trong giới hạn cho phÉp.

Ta có sơ đồ bố trí ván khuôn cột chống sàn:

Thiết kế cốp pha dầm phụ D2

Thiết kế cấu tạo cốp pha dầm phụ liền sàn.

Thiết kế ván đáy dầm phụ

Tiết diện của dầm phụ : b x h = 0.22 x 0.25 m

Ván đáy dầm dày : vđ = 0.03 m

Xác định tải trọng tác động lên ván khuôn sàn :

Tĩnh tải gồm:

Trọng lượng kết cấu dầm phụ cao 25 cm:

gtcbt = b x h x bt = 0.22 x 0.25 x2.5 = 0.1375 (T/m)

gttbt = gtcbt x n = 0.1375 x 1.2 = 0.165 (T/m)

Trọng lượng cốt thép trong dầm phụ với hàm lượng là 1.5%:

gtct = b x h x ct x  = 0.22 x 0.25 x 7.85 x 0.015 = 6.47x10-3(T/m)

gttt = gtct x n = 6.47x10-3x 1.2 = 7.77x10-3 (T/m)

Trọng lượng ván đáy dầm phụ:

gtcv= v x b x gỗ = 0.03 x 0.22 x 0.65 = 4.29x10-3 (T/m)

gttv= gtcv x n = 4.29x10-3 x 1.1 = 4.72x10-3 (T/m)

Hoạt tải gồm:

Hoạt tải do người và phương tiện(do dầm có kích thước nhỏ (22cm) nên người không đi lại trực tiếp ván đáy dầm phụ do đó tải trọng này bằng không

Hoạt tải đổ bê tông( do dầm có kích thước nhỏ nên phải đổ trực tiếp bê tông qua côp pha sàn nên tải trọng đổ nhỏ hơn tải trọng đầm)

Hoạt tải đầm bê tông

ptcđ = 0.2 x 0.22 = 0.044 (T/m)

pttđ = ptcđ x n =0.044 x 1.3 = 0.057 (T/m)

Vậy ta có tổng tải trọng tác động lên ván đáy dầm phụ là :

q1= Gtt + Ptt = 0.165+7.77x10-3 +4.72x10-3 +0.057 =0.235 (T/m)

q2 = Gtc = 0.1375 +6.47x10-3 +4.29x10-3 = 0.15 (T/m) .

Sơ đồ tính: Xem ván đáy như là 1 dầm liên tục siêu tĩnh nhiều nhịp không mút thừa, gối là các cột chống dầm phụ và côp pha dầm chính.

Xác định đặc trưng hình học ván đáy sàn :

Jv= (b x ^3)/12 = (0.22 x 〖0.03〗^3)/12 = 4.95x10-7 (m4)

Wv= (b x ^2)/6 = (0.22 x 〖0.03〗^2)/6 = 3.3x10-5 (m4)

Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn dầm phụ:

Theo điều kiện cường độ

Công thức M_max/W_v []gỗ =>

Vậy theo điều kiện cường độ thì lv1  1.18 m

Theo điều kiện độ võng của ván đáy :

Điều kiện

Độ võng lớn nhất của ván khuôn sàn được tính theo công thức:

Theo điều kiện trên ta có:

Vậy theo điều kiện độ võng ván đáy thì lv2 ≤ 1.0 m

Chọn nhịp ván đáy dầm phụ lv ≤ min(lv1,lv2)=1.0m

Nhịp lv =0.91m

Thiết kế ván thành dầm phụ

Chọn chiều dày ván thành dầm phụ dày: vt = 0.03 m

Xác định tải trọng tác động lên ván thành:

Ván thành chịu áp lực ngang của vữa bê tông tác động vào ván khuôn thành.Coi áp lực ngang của vữa bê tông là phân bố đều trên toàn bộ bề mặt ván khuôn thành, với giá trị bằng giá trị cực đại ở chân ván thành.

Hoạt tải áp lực ngang của vữa bê tông qui về chiều dài ván thành : P^tcáplựcbêtông =bt x hdp x hdp = 2.5 x 0.25 x 0.25 = 0.156 (T/m)

P^ttáplựcbêtông = n xP^tcáplựcbêtông =0.156x1.3=0.203 (T/m)

Hoạt tải ngắn hạn

Hoạt tải đổ bê tông( do dầm có kích thước nhỏ nên phải đổ trực tiếp bê tông qua côp pha sàn nên tải trọng đổ nhỏ hơn tải trọng đầm)

Hoạt tải đầm bê tông

ptcđ = 0.2 x 0.25 = 0.05 (T/m)

pttđ = ptcđ x n =0.05 x 1.3 = 0.065 (T/m)

Vậy tổng tải trọng tác động lên ván thành là :

p1 = P^ttáplựcbêtông+ pttđ = 0.203 + 0.065 = 0.268 (T/m)

p2= P^tcáplựcbêtông = 0.156(T/m)

Đặc trưng tiết diện của ván thành dầm phụ.

Kiểm tra ván thành là  :

Theo điều kiện cường độ:

Công thức σ=M_max/W_v [σ]gỗ . Trong đó

=

< []gô=1100(T/m2)

Theo điều kiện độ võng:

Điều kiện

Độ võng lớn nhất của ván khuôn thành được tính theo công thức:

Theo điều kiện trên ta có:

Vậy <[ ]

Kết luận : Ván khuôn thành dầm phụ đảm bảo chịu lực và biến dạng

Thiết kế cột chống chữ T đỡ dầm phụ

Số cột chống tối thiểu: (cột)

Tải trọng tác động lên cột chống dầm phụ

Từ ván đáy dầm phụ vào đúng tâm cột chống

P1=q1xlv=0.235x0.91=0.214(T)

P2=q2xlv=0.15x0.91=0.137 (T)

Từ phần sàn cánh dầm,truyền thẳng đứng qua xà gồ xuống cột chống chữ T

S1=(q1sxlvs/2+bxxhxxgỗx n)xlv

=(1.27x0.72x0.5+0.04x0.14x0.65x1.1)x0.91=0.42 (T)

S2=(q2sxlvs/2+bxxhxxgỗ)xlv

=(0.23x0.72x0.5+0.04x0.14x0.65)x0.85=0.08 (T)

Tổng tải trọng thẳng đứng tác động vào cột chống

V1= P1 +2 S1=0.214+0.42x2=1.054(T)

V2= P2 +2 S2=0.137+0.08x2=0.297(T)

Sơ đồ kết cấu cột chống là dạng thanh chịu nén đúng tâm với hai đầu là khớp nên hệ số liên kết trong công thức tính chiều cao tính toán là =1

Chiều dài tính toán của cột chống: l0=l

Tầng 1:

l = Ht1 - vđ - hdp - hn

Trong đó :

Chọn sơ bộ tiết diện của cột chống tầng 1 là : 0.08 x 0.1m

Đặc trưng hình học của cột chống:

Độ mảnh của thanh:

Vậy hệ số uốn dọc:

Kiểm tra cột chống theo điều kiện về cường độ :

Kết luận: Cột chống dầm phụ tầng 1 đảm bảo chịu lực.

Tiết diện cột chống là  : 0.08 x 0.1m

Kiểm tra tổng biến dạng của côp pha dầm phụ

Biến dạng lển cột chống dầm phụ

Độ võng lớn nhất của ván đáy dầm phụ

Tổng biến dạng tuyệt đối của khuôn đúc sàn

dp= + = ≤ L_dp/( 1000) =2.72/( 1000) =2.72x10-3 (m)

Biến dạng tuyệt đối côp pha dầm phụ nằm trong giới hạn cho phÉp

Ta có cấu tạo định lượng côp pha dầm phụ.

Thiết kế ván khuôn dầm chính

Thiết kế cấu tạo ván khuôn đáy dầm chính công nghệ 1 đợt trên tầng.

Thiết kế cấu tạo cốp pha dầm chính.

Thiết kế cấu tạo cốp pha dầm chính liền sàn (đầy đủ).

Thiết kế cấu tạo cốp pha dầm phụ gối lên dầm chính.

Thiết kế ván đáy dầm chính

Tiết diện của dầm chính : b x h = 0.22 x 0.5 m

Chọn chiều dày ván đáy dầm chính dày : vđ = 0.03 m

Xác định tải trọng tác động lên ván khuôn sàn :

Tĩnh tải gồm :

Trọng lượng kết cấu dầm chính cao 50 cm:

gtcb = b x h x bt = 0.22 x 0.5 x2.5 = 0.275 (T/m)

gttb = gtcb x n = 0.275 x 1.2 = 0.33 (T/m)

Trọng lượng cốt thép trong dầm chính với hàm lượng là 1.5%:

gtct = b x h x ct x  = 0.22 x 0.5 x 7.850 x 0.015 = 0.013(T/m)

gttt = gtct x n = 0.013x 1.2 = 0.0156 (T/m)

Trọng lượng ván đáy dầm chính:

gtcv= v x b x gỗ = 0.03 x 0.22 x 0.65 = 4.29x10-3 (T/m)

gttv= gtcv x n = 4.29x10-3 x 1.1 = 4.72x10-3 (T/m)

Hoạt tải gồm :

Hoạt tải do người và phương tiện(do dầm có kích thước nhỏ 22cm nên người không đi lại trực tiếp ván đáy dầm chính do đó tải trọng này bằng không.

Hoạt tải đổ bê tông( do dầm có kích thước nhỏ nên phải đổ trực tiếp bê tông qua côp pha sàn nên tải trọng đổ nhỏ hơn tải trọng đầm)

Hoạt tải đầm bê tông

ptcđ = 0.2 x 0.22 = 0.044 (T/m)

pttđ = ptcđ x n =0.044 x 1.3 = 0.057 (T/m)

Vậy ta có tổng tải trọng tác động lên ván đáy dầm chính là :

q1= Gtt + Ptt = 0.33+0.0156+4.72x10-3 +0.057 =0.41 (T/m)

q2 = Gtc = 0.275 +0.013+4.29x10-3 = 0.292 (T/m) .

Sơ đồ tính: Xem ván đáy như là 1 dầm liên tục siêu tĩnh nhiều nhịp không mút thừa , gối là các cột chống dầm chính và côp pha cột .

Xác định đặc trưng hình học ván đáy sàn :

Jv= (b x ^3)/12 = (0.22 x 〖0.03〗^3)/12 = 4.95x10-7 (m4)

Wv= (b x ^2)/6 = (0.22 x 〖0.03〗^2)/6 = 3.3x10-5 (m4)

Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn dầm chính :

Theo điều kiện cường độ

Công thức M_max/W_v []gỗ =>

Vậy theo điều kiện cường độ thì lv1  0.9 m

Theo điều kiện độ võng của ván đáy :

Điều kiện

Độ võng lớn nhất của ván khuôn sàn được tính theo công thức:

Theo điều kiện trên ta có:

Vậy theo điều kiện độ võng ván đáy thì lv2 ≤ 0.82 m

Chọn nhịp ván đáy dầm chính lv≤min(lv1, lv2)=0.82

Nhịp biên lv =0.68m có 6 nhịp

Nhịp giữa lv =0.6m có 5 nhịp

Nhịp biên :L1=4.8m

Chiều dài ván khuôn dầm chính nhịp L1 là :

Ldc1 = Ldc1=L1-(hc1-0.11)-hc2/2-2vt=4.8-(0.5-0.11)-0.55/2-0.06=4.075(m)

Nhịp giữa L2=3.6 m

Chiều dài ván khuôn dầm chính nhịp L2 là :

Ldc2 = L2 - 2 x hc2/2 -22vc = 3.6 -2 x 0.55/2-0.06 = 2.99 (m)

Thiết kế ván thành dầm chính

Chọn chiều dày ván thành dầm chính dày : vt = 0.03 m

Xác định tải trọng tác động lên ván khuôn sàn :

Ván thành chịu áp lực ngang của vữa bê tông tác động vào ván khuôn thành.Coi áp lực ngang của vữa bê tông là phân bố đều trên toàn bộ bề mặt ván khuôn thành với giá trị bằng giá trị cực đại ở chân ván thành .

Coi ván khuôn thành là 1 dầm liên tục và có các gối tựa là các sườn (nủp đứng) tại đúng vị trớ cột chống chữ T đỡ ván đáy dầm nên nhịp ván thành là nhịp ván đáy dầm.

Ta kiểm tra ván thành đã chọn với nhịp đã biết có đảm bảo chịu lực và chống biến dạng không.

Hoạt tải áp lực ngang của vữa bê tông qui về chiều dài ván thành :

P^tcáplựcbêtông =bt x hdc x hdc = 2.5 x 0.5 x 0.5 = 0.625 (T/m)

P^ttáplựcbêtông = n xP^tcáplựcbêtông =0.625x1.3=0.813 (T/m)

Hoạt tải ngắn hạn

Hoạt tải đổ bê tông( do dầm có kích thước nhỏ nên phải đổ trực tiếp bê tông qua côp pha sàn nên tải trọng đổ nhỏ hơn tải trọng đầm)

Hoạt tải đầm bê tông

ptcđ = 0.2 x 0.5 = 0.1 (T/m)

pttđ = ptcđ x n =0.1 x 1.3 = 0.13 (T/m)

Vậy tổng tải trọng tác động lên ván thành là :

p1 = P^ttáplựcbêtông+ pttđ = 0.813 + 0.13 = 0.943 (T/m)

p2= P^tcáplựcbêtông = 0.625(T/m)

Đặc trưng tiết diện của ván thành dầm chính.

Kiểm tra ván thành là  :

Theo điều kiện cường độ:

Công thức =M_max/W_v [] . Trong đó

=

< []=1100(T/m2)

Theo điều kiện độ võng:

Điều kiện

Độ võng lớn nhất của ván khuôn thành được tính theo công thức:

Theo điều kiện trên ta có:

Vậy <[ ]

Kết luận : Ván khuôn thành dầm chính đảm bảo chịu lực và biến dạng

Thiết kế cột chống chữ T đỡ dầm chính

Số cột chống tối thiểu: Nhịp biên: Ldc1=L1-(hc1-0.11)-hc2/2-2vt=4.8-(0.5-0.11)-0.55/2-0.06=4.075(m)

(cột)

Nhịp giữa: Ldc2=L2-hc2-2vt=3.6-0.55-0.06=2.99 (m)

(cột)

Tải trọng tác động lên cột chống dầm chính

Sơ đồ truyền lực:

Từ ván đáy dầm chính vào đúng tâm cột chống

P1=q1xlv=0.41x0.68=0.279 (T)

P2=q2xlv=0.292x0.68=0.2 (T)

Từ ván thành dầm chính truyền vào dọc theo v¨ng chống xiên xuống cột chống chữ T

N1=0.943x0.68x0.5x tan60=0.555 (T)

N2=0.625x0.68x0.5x tan60=0.368 (T)

Từ phần sàn cánh dầm,truyền thẳng đứng qua con đội xuống cột chống chữ T

S1=0.92x0.86x0.5+1.25x(0.04x0.1x0.65)=0.4 (T)

S2=0.172x0.86x0.5+1.25x(0.04x0.1x0.65)=0.077 (T)

Tổng tải trọng thẳng đứng tác động vào cột chống

V1= P1+2 N1+2 S1=0.279+0.555x2+0.4x2=2.19(T)

V2= P2+2 N2+2 S2=0.2+0.368x2+0.077x2=1.09(T)

Sơ đồ kết cấu cột chống là dạng thanh chịu nén đúng tâm với hai đầu là khớp nên hệ số liên kết trong công thức tính chiều cao tính toán là =1

Chiều dài tính toán của cột chống: l0=l

Tầng 1:

l = Ht1 - vđ - hdc - hn

Trong đó :

Chọn sơ bộ tiết diện của cột chống tầng 1 là : 0.1 x 0.1m

Đặc trưng hình học của cột chống:

Độ mảnh của thanh:

Vậy hệ số uốn dọc:

Kiểm tra cột chống theo điều kiện về cường độ :

Kết luận: Cột chống dầm chính tầng 1 là đảm bảo chịu lực.

Tiết diện cột chống là  : 0.1 x 0.1m

Kiểm tra tổng biến dạng của côp pha dầm chính

Biến dạng lển cột chống dầm chính

Độ võng lớn nhất của ván đáy dầm chính

Tổng biến dạng tuyệt đối của khuôn đúc sàn

dc= + = ≤ L_dc/( 1000) =4.075/( 1000) =4.07x10-3 (m)

Biến dạng tuyệt đối côp pha dầm chính nằm trong giới hạn cho phÉp

Ta có cấu tạo côp pha dầm chính .

Thiết kế côp pha cột và gông cột

Chi tiết cấu tạo cốp pha cột công nghệ 1 đợt trên tầng.

Cấu tạo định tính côp pha cột

Thiết kế ván khuôn cột

Sơ đồ phân tải và sơ đồ kết cấu thiết kế cốp pha cột.

Tính toán tải trọng tác động lên ván khuôn cột Ta tính toán cột tầng 1 có chiều cao : Ht = 4.2 m .

Cột C2 có b x h= 22x55 cm

Tải trọng tạm thời dài hạn: là áp lực ngang vữa bê tông tác động vào ván khuôn cột

ptcáplựcbêtông = bt (0.27V+0.78) k1 x k2

Trong đó:

Giả thiết tốc độ đổ bê tông cột là V=0.75(m/giấ)

k2: hệ số tính đến ảnh hưởng nhiệt độ của hần hợp bê tông. Công trình thi công mïa đông với nhiệt độ khoảng 12o-17oC: k2=1

k¬1: hệ số tính đến ảnh hưởng độ sôt bê tông.Giả sệ độ sôt bê tông 2-7 cm ta có k1=1

ptcáplựcbêtông = 2.5 (0.27x0.75+0.78) 1 x 1=2.456(T/m2)

Hoạt tải áp lực ngang vữa bê tông qui về trên mét dài chiều cao ván khuôn cột

Pttáplựcbêtông = n x ptcáplựcbêtôngxhcột=1.3x2.456x0.55=1.756(T/m)

Ptcáplựcbêtông = 1.35(T/m)

Tải trọng tạm thời ngắn hạn:

Hoạt tải đầm bê tông (do cột có bề rộng tiết diện nhỏ và sâu, thi công 1 đợt phải đổ bê tông gián tiếp qua cửa đổ nên tải trọng đổ là không đáng kể)

Hoạt tải đầm

pđ = 0.55x0.2x1.3=0.143(T/m)

Vậy tổng tải trọng tác động lên ván thành cột là :

p1 = Pttáplựcbêtông + pđ = 1.756 +0.143 = 1.9 (T/m)

p2 = Ptcáplựcbêtông = 1.35 (T/m)

Sơ đồ tính toán côp pha cột :

Chọn chiều dày ván khuôn cột là 0.03m

Đặc trưng tiết diện của ván khuôn cột.

Tính chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn cột

Theo điều kiện về cường độ

Thay số vào ta được :

Theo điều kiện độ võng  :

Điều kiện

Độ võng lớn nhất của ván khuôn cột được tính theo công thức:

Theo điều kiện trên ta có:

Kết luận : Vậy để thoả mãn các điều kiện trên thì ta chọn nhịp ván khuôn cột tầng 1( khoảng cách các gông cột) là lv= 0.56 m

Nhịp ván khuôn cột từ tầng 2 ,3.. 10 là lv= 0.51 m

Tương tự ta chọn nhịp ván khuôn cột cho cột C1

Tầng 1 có lv=0.56 m

Tầng 2,3..10 có lv=0.51m

Thiết kế gông cột

Sơ đồ phân tải và sơ đồ kết cấu thiết kế thanh gông cột.

Thiết kế cấu tạo thanh gông cốp pha cột bằng gỗ.

Thiết kế cấu tạo cốp pha cột công nghệ 1 đợt trên tầng.

Mặt bằng thiết kế cốp pha sàn và dầm liền sàn.

Tải trọng phân bố đều tác động lên gông cột

q1 = p1x hcột/lv=1.9x0.55/0.56=1.87 (T/m)

q2 = p2x hcột/lv=1.35x0.55/0.56=1.32 (T/m)

Chọn tiết diện gông bằng gỗ thanh tiết diện hình chữ nhởt 2x5x8 cm

Sơ đồ tính toán gông cột:

Đặc trưng tiết diện của gông cột.

Sơ đồ tính toán của gông cột là sơ đồ dầm đơn giản vếa chịu kÉo vếa chịu uốn với tải trọng phân bố đều là áp lực ngang từ ván khuôn cột truyền sang. Chiều dài tính toán của gông là khoảng cách giữa 2 lần khóa gông.

lg=0.55+0.03x2+0.08=0.69(m)

Theo điều kiện về cường độ

Công thức =M_max/W_v [] . Trong đó

=

< []=1100(T/m2)

Theo điều kiện độ võng:

Điều kiện

Độ võng lớn nhất của ván khuôn thành được tính theo công thức:

Theo điều kiện trên ta có:

Vậy <[ ]

Kết luận : Gông cột 2x5x8 cm đảm bảo chịu lực và chống phình côp pha cột

Ta kiểm tra gông cột theo điều kiện chịu kéo do phản lực từ thanh gông liên kết tại tiết diện giảm yếu (lần khóa gông) .

Ta có:

Ta kiểm tra theo công thức

(Thỏa mãn)

Ta có cấu tạo định lượng côp pha cột như hình vẽ:

Công nghệ thi công bê tông toàn khối hai đợt/tầng

Lựa chọn công nghệ thi công bê tông toàn khối hai đợt:

• Đợt 1: thi công cột (kết cấu đứng) trước và tách riêng với dầm sàn
• Đợt 2: thi công sàn đồng thời với dầm (các kết cấu nằm) tách riêng với cột.

Ví dụ về một ô sàn sườn điển hình của một tầng nhà bê tông cốt thép toàn khối.

Thiết kế cốp pha sàn

Thiết kế ván khuôn sàn bằng gỗ xẻ

Chọn gỗ xẻ làm ván sàn có độ dầy 3 (cm), có: γ_g = 600 (kG/m³), R_u = 100 (kG/cm²), E_g = 100000 (kG/cm²)

Cắt dải bản ván khuôn sàn 1,0 (m) để tính toán ván khuôn sàn dưới dạng dầm. Tính toán tải trọng tác động lên dải ván khuôn sàn dạng dầm liên tục siêu tĩnh nhiều nhịp.

• Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải):

• Trọng lượng kết cấu sàn bê tông dầy 15 (cm)

g_b = (1,0*0,15*2500)*1,2 = 375*1,2 = 450 (kG/m)

• Trọng lượng cốt thép sàn với hàm lượng cốt thép trong bê tông là 2%

g_t = (1,0*0,15*0,02*7850)*1,2 = 23,55*1,2 = 28,26 (kG/m)

• Trọng lượng ván khuôn sàn

g_v = (1,0*0,03*600)*1,1 = 18*1,1 = 29,8 (kG/m)

• Tải trọng tạm thời ngắn hạn (hoạt tải):

• Hoạt tải do người và phương tiện

p_n = (1,0*250)*1,3 = 250*1,3 = 325 (kG/m)

• Hoạt tải đổ bê tông với dung tích thùng đổ chọn là 0,9 (m³), (hoạt tải đầm bê tông sàn nhỏ hơn hoạt tải đổ bê tông vào khuôn sàn).

p_đ = (1,0*600)*1,3 = 600*1,3 = 780 (kG/m)

Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn sàn

• Cho điều kiện cường độ: q₁ = G_tt + 0,9*P_tt = (450 + 28,26 + 19,8) + 0,9*(325 + 780) = 498,06 + 0,9*1105 = 1492,56 (kG/m) = 14,926 (kG/cm)
• Cho điều kiện biến dạng: q₂ = G_tc = (375 + 23,55 + 18) = 416,55 (kG/m) = 4,166 (kG/cm)

• Đặc trưng hình học của dải ván khuôn sàn

• Momen quán tính J_v = (bδ_v³)/12 = (100*δ_v³)/12 = (100*3,0³)/12 = 225 (cm⁴)
• Momen kháng uốn W_v = (bδ_v²)/6 = (100*δ_v²)/6 = (100*3,0²)/6 = 150 (cm³)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn sàn ở ô sàn nhịp biên dầm chính

• Theo điều kiện cường độ: l_v1 = ${\sqrt {9R_{u}W_{v}/q_{1}}}$ = ${\sqrt {9*100*150/14,926}}$ = 95,1 (cm)
• Theo điều kiện độ võng: l_v2 = ${\sqrt[{3}]{128EJ_{v}/400q_{2}}}$ = ${\sqrt[{3}]{128*100000*225/(400*4,166)}}$ = ${\sqrt[{3}]{1728276,52}}$ = 120,0 (cm)

Chọn l_v = 80,0 (cm)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn sàn ở ô sàn nhịp giữa dầm chính, (do nhịp kết cấu ô sàn bê tông cốt thép là nhỏ = 1,9 (m), nên số lượng gối tựa của ván khuôn sàn cũng sẽ ít, cho nên chọn sơ đồ kết cấu của ván khuôn sàn ở ô sàn này là sơ đồ dầm liên tục 2 nhịp hoặc dầm đơn giản (1 nhịp)), trường hợp từ 1 đến 2 nhịp này sẽ được xác định như sau:

• Theo điều kiện cường độ: l_v1 = ${\sqrt {8R_{u}W_{v}/q_{1}}}$ = ${\sqrt {8*100*150/14,926}}$ = 89,7 (cm)
• Theo điều kiện độ võng: l_v2 = ${\sqrt[{3}]{384EJ_{v}/5(400q_{2})}}$ = ${\sqrt[{3}]{384*100000*225/(5*400*4,166)}}$ = ${\sqrt[{3}]{1036965,91}}$ = 101,2 (cm)

Chọn l_v = 85,0 (cm)

Khoảng cách bố trí các đà ngang đỡ ván sàn (tức nhịp của ván khuôn sàn) trong ô nhịp biên và nhịp giữa dầm chính.

Thiết kế đà ngang đỡ ván sàn bằng gỗ xẻ thanh

Tải trọng tác động lên ván khuôn sàn phân bố trên 1,0 (m²) bằng tải trọng tác dụng lên dải ván khuôn sàn, dạng dầm, chia cho bề rộng đơn vị của dải ván đó. Tải trọng đó lại được phân vào đà ngang đỡ ván theo phương vuông góc với ván, với kích thước phân tải là 2 khoảng nửa nhịp của ván khuôn sàn nằm ở 2 bên đà ngang (cũng chính là dải ván rộng bằng khoảng cách 2 đà ngang đỡ ván nằm cân trên mỗi đà ngang). Kể thêm trọng lượng của bản thân đà ngang vào tĩnh tải (tải thường xuyên) tác dụng vào đà ngang.

Chọn đà ngang bằng gỗ thanh có tiết diện 8,0x12,0 (cm), có: γ_g = 600 (kG/m³), R_u = 100 (kG/cm²), E_g = 100000 (kG/cm²), với các đặc trưng hình học sau:

• Momen quán tính J_x = (b_xh_x³)/12 = (8,0*12,0³)/12 = 1152 (cm⁴)
• Momen kháng uốn W_x = (b_xh_x²)/6 = (8,0*12,0²)/6 = 192 (cm³)

Tải trọng phân bố tác dụng lên đà ngang (lấy theo nhịp ván khuôn sàn lớn hơn, chính là nhịp ván sàn ở ô nhịp giữa dầm chính)

• Cho điều kiện cường độ: q₁ = (14,926*85,0/100,0) + (8,0*12,0*6*10^-4)) = 12,687 + 0,058 = 12,744 (kG/cm)
• Cho điều kiện biến dạng: q₂ = (4,166*85,0/100,0) + (8,0*12,0*6*10^-4)) = 3,541 + 0,058 = 3,598 (kG/cm)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu đà ngang đỡ ván khuôn sàn

• Theo điều kiện cường độ: l_x1 = ${\sqrt {9R_{u}W_{x}/q_{1}}}$ = ${\sqrt {9*100*192/12,744}}$ = 116,4 (cm)
• Theo điều kiện độ võng: l_x2 = ${\sqrt[{3}]{128EJ_{x}/400q_{2}}}$ = ${\sqrt[{3}]{128*100000*1152/(400*3,598)}}$ = ${\sqrt[{3}]{10244909,02}}$ = 217,2 (cm)

Chọn l_x = 101,0 (cm), với 4 nhịp: 101,0*4 = 404,0 (cm).

Cấu tạo sơ bộ hệ cốp pha sàn.

Thiết kế cột chống sàn bằng gỗ xẻ thanh

Tải trọng tập trung tác động vào đầu cột chống

P_c = 12,744*101,0 = 1287,145 (kG).

Chọn cột chống bằng gỗ thanh có tiết diện vuông 10,0x10,0 (cm), có: γ_g = 600 (kG/m³), R_n = 100 (kG/cm²), E_g = 100000 (kG/cm²), với các đặc trưng hình học sau:

• Momen quán tính J_c = (b_ch_c³)/12 = (10,0*10,0³)/12 = 833,33 (cm⁴).
• Diện tích tiết diện A_c = b_c² = 10,0*10,0 = 100,0 (cm²).
• Bán kính quán tính r_c = ${\sqrt {J_{c}/A_{c}}}$ = ${\sqrt {833,33/100,0}}$ = 2,887 (cm).

Sơ đồ kết cấu của cột chống là dạng thanh chịu nén đúng tâm với 2 đầu khớp, nên hệ số liên kết, trong công thức tính chiều cao tính toán, là: μ = 1,0. Chiều cao thật của cột chống H = 3,6 - (0,03 + 0,12) - 0,15 = 3,3 (m) = 330 (cm). Chiều cao tính toán H₀ = μH = 1,0*330 = 330 (cm).

Độ mảnh λ = H₀/r_c = 330/2,887 = 114,306 > 75, kết cấu cột chống thuộc loại thanh có độ mảnh lớn. Để đảm bảo điều kiện mất ổn định đồng thời với mất bền khi thanh là loại độ mảnh lớn, thì hệ số uốn dọc φ được tính theo công thức:

φ = 3100/(λ²) = 3100/114,306² = 0,2372

Kiểm tra cột chống sàn theo điều kiện về cường độ (trạng thái giới hạn I):

σ = P_c/(φA) = 1287,145/(0,2372*100) = 54,264 (kG/cm²) < R_n = 100 (kG/cm²).

Cột chống sàn đã chọn đảm bảo chịu lưc.

Thiết kế cốp pha dầm phụ D2

Thiết kế ván khuôn đáy dầm phụ bằng gỗ xẻ

Chọn gỗ xẻ làm ván đáy dầm chính có độ dầy 3 (cm), bề ngang rộng 300 (cm), có: γ_g = 600 (kG/m³), R_u = 100 (kG/cm²), E_g = 100000 (kG/cm²)

Tính toán tải trọng tác động lên ván khuôn đáy dầm phụ dạng siêu tĩnh nhiều nhịp.

• Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải):

• Trọng lượng kết cấu dầm phụ bê tông cao 45 (cm)

g_b = (0,3*0,45*2500)*1,2 = 337,5*1,2 = 405 (kG/m)

• Trọng lượng cốt thép dầm chính với hàm lượng cốt thép trong bê tông là 2%

g_t = (0,3*0,45*0,02*7850)*1,2 = 21,195*1,2 = 25,434 (kG/m)

• Trọng lượng ván khuôn dầm phụ

g_v = (0,3*0,03*600)*1,1 = 5,4*1,1 = 5,94 (kG/m)

• Tải trọng tạm thời ngắn hạn (hoạt tải):

• Hoạt tải do người và phương tiện (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (= 300 cm), lại sâu, nên người không đi lại trực tiếp trên ván đáy dầm phụ, do đó tải trọng này không đáng kể).

p_n = 0 (kG/m)

• Hoạt tải đầm bê tông (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (= 300 cm), lại sâu, nên phải đổ bê tông gián tiếp qua cốp pha sàn, do đó tải trọng đổ là không đáng kể bằng tải trọng đầm).

p_đ = (0,3*200)*1,3 = 60*1,3 = 78 (kG/m)

Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn đáy dầm phụ

• Cho điều kiện cường độ: q₁ = G_tt + P_tt = (405 + 25,434 + 5,94) + 78 = 514,374 (kG/m) = 5,144 (kG/cm)
• Cho điều kiện biến dạng: q₂ = G_tc = (337,5 + 21,195 + 5,4) = 364,095 (kG/m) = 3,641 (kG/cm)

• Đặc trưng hình học của ván khuôn đáy dầm chính

• Momen quán tính J_v = (bδ_v³)/12 = (30,0*δ_v³)/12 = (30,0*3,0³)/12 = 67,5 (cm⁴)
• Momen kháng uốn W_v = (bδ_v²)/6 = (30,0*δ_v²)/6 = (30,0*3,0²)/6 = 45 (cm³)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn đáy dầm phụ

• Theo điều kiện cường độ: l_v1 = ${\sqrt {9R_{u}W_{v}/q_{1}}}$ = ${\sqrt {9*100*45/5,144}}$ = 88,7 (cm)
• Theo điều kiện độ võng: l_v2 = ${\sqrt[{3}]{128EJ_{v}/400q_{2}}}$ = ${\sqrt[{3}]{128*100000*67,5/(400*3,641)}}$ = ${\sqrt[{3}]{593243,61}}$ = 84,0 (cm)

Chọn nhịp ván đáy dầm phụ, (chính là khoảng cách các cột chống dầm phụ) là:

• l_v = 83,0 (cm), với 05 nhịp: 83,0*5 = 415 (cm).

Thiết kế cốp pha dầm chính

Thiết kế ván khuôn đáy dầm chính bằng gỗ xẻ

Chọn gỗ xẻ làm ván đáy dầm chính có độ dầy 3 (cm), bề ngang rộng 25 (cm), có: γ_g = 600 (kG/m³), R_u = 100 (kG/cm²), E_g = 100000 (kG/cm²)

Tính toán tải trọng tác động lên ván khuôn đáy dầm chính dạng siêu tĩnh nhiều nhịp.

• Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải):

• Trọng lượng kết cấu dầm chính bê tông cao 75 (cm)

g_b = (0,25*0,75*2500)*1,2 = 468,75*1,2 = 562,5 (kG/m)

• Trọng lượng cốt thép dầm chính với hàm lượng cốt thép trong bê tông là 2%

g_t = (0,25*0,75*0,02*7850)*1,2 = 29,438*1,2 = 35,325 (kG/m)

• Trọng lượng ván khuôn dầm chính

g_v = (0,25*0,03*600)*1,1 = 4,5*1,1 = 4,95 (kG/m)

• Tải trọng tạm thời ngắn hạn (hoạt tải):

• Hoạt tải do người và phương tiện (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (< 300 cm), lại sâu, nên người không đi lại trực tiếp trên ván đáy dầm chính, do đó tải trọng này không đáng kể).

p_n = 0 (kG/m)

• Hoạt tải đầm bê tông (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (< 300 cm), lại sâu, nên phải đổ bê tông gián tiếp qua cốp pha sàn, do đó tải trọng đổ là không đáng kể bằng tải trọng đầm).

p_đ = (0,25*200)*1,3 = 50*1,3 = 65 (kG/m)

Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn đáy dầm chính

• Cho điều kiện cường độ: q₁ = G_tt + P_tt = (562,5 + 35,325 + 4,95) + 65 = 667,775 (kG/m) = 6,678 (kG/cm)
• Cho điều kiện biến dạng: q₂ = G_tc = (468,75 + 29,438 + 4,5) = 502,688 (kG/m) = 5,027 (kG/cm)

• Đặc trưng hình học của ván khuôn đáy dầm chính

• Momen quán tính J_v = (bδ_v³)/12 = (25,0*δ_v³)/12 = (25,0*3,0³)/12 = 56,25 (cm⁴)
• Momen kháng uốn W_v = (bδ_v²)/6 = (25,0*δ_v²)/6 = (25,0*3,0²)/6 = 37,5 (cm³)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn đáy dầm chính

• Theo điều kiện cường độ: l_v1 = ${\sqrt {9R_{u}W_{v}/q_{1}}}$ = ${\sqrt {9*100*37,5/6,678}}$ = 71,1 (cm)
• Theo điều kiện độ võng: l_v2 = ${\sqrt[{3}]{128EJ_{v}/400q_{2}}}$ = ${\sqrt[{3}]{128*100000*56,25/(400*5,027)}}$ = ${\sqrt[{3}]{358066,44}}$ = 71,0 (cm)

Chọn nhịp ván đáy dầm chính, (chính là khoảng cách các cột chống dầm chính):

• Ở nhịp giữa dầm chính là: l_v = 64,0 (cm), với 09 nhịp: 64,0*9 = 576 (cm).
• Ở nhịp biên dầm chính là: l_v = 66,0 (cm), với 10 nhịp: 66,0*10 = 660 (cm).

Thiết kế ván thành dầm chính bằng gỗ xẻ

Tính toán tải trọng tác động lên ván khuôn thành dầm chính.

• Tải trọng tạm thời dài hạn (hoạt tải): là áp lực ngang của vữa bê tông tác động vào ván khuôn thành dưới dạng tải phân bố theo quy luật lăng trụ hình tam giác (dọc theo chiều dài dầm ở cùng một mức cao độ là phân bố đều, nhưng theo phương thẳng đứng là phân bố tam giác với giá trị cực đại ở độ cao chân ván khuôn thành dầm). Tuy nhiên, thiên về an toàn coi áp lực ngang của vữa bê tông là phân bố đều trên toàn bộ diện tích bề mặt ván khuôn thành với giá trị bằng giá trị cực đại tại chân ván khuôn thành. Theo tiêu chuẩn Việt Nam và tiêu chuẩn của Liên bang Nga: do chiều cao của ván khuôn thành dầm chính (H = 0,75 m) xấp xỉ chiều cao công tác của đầm dùi (R = 0,75 m) nên giá trị tiêu chuẩn của áp lực ngang vữa bê tông là

p^tc_{áplựcbêtông} = γ_bH = 2500*0,75 = 1875 (kG/m²)

• Hoạt tải áp lực ngang vữa bê tông quy về trên chiều dài ván thành dầm chính

P^tt_{áplựcbêtông} = kp^tc_{áplựcbêtông}*H = 1,3*(1875*0,75) = 1,3*1406,25 = 1828,125 (kG/m).

P^tc_{áplựcbêtông} = 1406,25 (kG/m).

• Tải trọng tạm thời ngắn hạn (hoạt tải):

• Hoạt tải đầm bê tông (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (< 300 cm), lại sâu, nên phải đổ bê tông gián tiếp qua cốp pha sàn, do đó tải trọng đổ là không đáng kể bằng tải trọng đầm).

p_đ = (0,75*200)*1,3 = 150*1,3 = 195 (kG/m)

Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn thành dầm chính

• Cho điều kiện cường độ: p₁ = P^tt_{áplựcbêtông} + p_đ = 1828,125 + 195 = 2023,125 (kG/m) = 20,231 (kG/cm)
• Cho điều kiện biến dạng: p₂ = P^tc_{áplựcbêtông} = 1406,25 (kG/m) = 14,063 (kG/cm)

Chọn gỗ xẻ làm ván thành dầm chính, ở các trục giữa không phải là trục biên, có độ dầy 3,5 (cm), bề ngang rộng 60 (cm), có: γ_g = 600 (kG/m³), R_u = 100 (kG/cm²), E_g = 100000 (kG/cm²). Ván thành dầm chính có sơ đồ là dạng dầm liên tục nhiều nhịp, với các gối đỡ là các điểm văng chống tại đúng vị trí các cột chống chữ T đỡ ván đáy dầm (vì các văng chống này phải truyền lực xuống cột chống dầm), do đó nhịp của ván thành dầm chính là nhịp của ván đáy dầm chính (cũng chính là khoảng cách các cột chống dầm chính), nhịp này đã được xác định qua thiết kế ván khuôn đáy dầm chính ở trên (chọn l_v = 66,0 (cm)). Do đó, nhiệm vụ của việc thiết kế ván khuôn đáy dầm chính trở thành là việc kiểm tra xem ván thành đã chọn, với nhịp đã biết, có đảm bảo chịu lực và chống biến dạng khi chịu các tải trọng trên không.

• Đặc trưng hình học của tiết diện ván thành dầm chính các trục giữa:

• Momen quán tính J_v = (bδ_v³)/12 = (60,0*δ_v³)/12 = (60,0*3,5³)/12 = 214,375 (cm⁴)
• Momen kháng uốn W_v = (bδ_v²)/6 = (60,0*δ_v²)/6 = (60,0*3,5²)/6 = 122,5 (cm³)

• Kiểm tra khả năng chịu lực và chống biến dạng của ván khuôn thành dầm chính

• Theo điều kiện cường độ: σ_max = M_max/W = p₁l_v²/(9W) = 20,231*66,0²/(9*122,5) = 79,934 (kG/cm²) < R_u = 100 (kG/cm²)
• Theo điều kiện độ võng: f_max = p₂l_v⁴/(128EJ) = 14,063*66,0⁴/(128*100000*214,375) = 0,097 (cm) < [f] = l_v/400 = 66,0/400 = 0,165 (cm).

Ván khuôn thành của dầm chính đã chọn đảm bảo chịu lực và không bị biến dạng.

Thiết kế cốp pha cột

Thiết kế ván khuôn cột bằng gỗ xẻ

Tính toán tải trọng tác động lên ván khuôn cột (ván thành đứng).

• Tải trọng tạm thời dài hạn (hoạt tải): là áp lực ngang của vữa bê tông tác động vào ván khuôn cột dưới dạng tải phân bố theo quy luật lăng trụ tiết diện hình thang (dọc theo chiều dài dầm ở cùng một mức cao độ là phân bố đều, nhưng theo phương thẳng đứng là phân bố hình thang với giá trị cực đại ở độ cao chân ván khuôn thành dầm). Tuy nhiên, thiên về an toàn coi áp lực ngang của vữa bê tông là phân bố đều trên toàn bộ diện tích bề mặt ván khuôn thành với giá trị bằng giá trị cực đại tại chân ván khuôn thành. Theo tiêu chuẩn Việt Nam và tiêu chuẩn của Liên bang Nga: Giả thiết tốc độ đổ bê tông cột là V = 0,75 (m/giờ). Công trình được thi công trong mùa xuân hè với nhiệt độ môi trường khoảng 18 ÷ 27 độ C thì k₂ = 0,95. Độ sụt vữa bê tông 4 ÷ 6 (cm) thì k₁ = 1,0. Nên giá trị tiêu chuẩn của áp lực ngang vữa bê tông là:

p^tc_{áplựcbêtông} = γ_b(0,27V + 0,78)k₁k₂= 2500*(0,27*0,75 + 0,78)*1,0*0,95 = 2333 (kG/m²)

• Hoạt tải áp lực ngang vữa bê tông quy về trên mét dài chiều cao ván khuôn cột.

P^tt_{áplựcbêtông} = kp^tc_{áplựcbêtông}*h_cột = 1,3*(2333*0,6) = 1,3*1400,06 = 1820,081 (kG/m).

P^tc_{áplựcbêtông} = 1400,06 (kG/m).

• Tải trọng tạm thời ngắn hạn (hoạt tải):

• Hoạt tải đầm bê tông (do cột có bề rộng tiết diện nhỏ (250 cm), và sâu (3,0 m), phải đổ bê tông gián tiếp qua cửa đổ, do đó tải trọng đổ là không đáng kể bằng tải trọng đầm).

p_đ = (0,6*200)*1,3 = 120*1,3 = 156 (kG/m)

Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn cột

• Cho điều kiện cường độ: p₁ = P^tt_{áplựcbêtông} + p_đ = 1820,081 + 156 = 1976,081 (kG/m) = 19,761 (kG/cm)
• Cho điều kiện biến dạng: p₂ = P^tc_{áplựcbêtông} = 1400,06 (kG/m) = 14,000 (kG/cm)

• Đặc trưng hình học của tiết diện thành lớn ván khuôn cột trục giữa:

• Momen quán tính J_v = (bδ_v³)/12 = (60,0*δ_v³)/12 = (60,0*3,0³)/12 = 135 (cm⁴)
• Momen kháng uốn W_v = (bδ_v²)/6 = (60,0*δ_v²)/6 = (60,0*3,0²)/6 = 90 (cm³)

• Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn cột (khoảng cách gông cột)

• Theo điều kiện cường độ: l_v1 = ${\sqrt {9R_{u}W_{v}/q_{1}}}$ = ${\sqrt {9*100*90/19,761}}$ = 64,0 (cm)
• Theo điều kiện độ võng: l_v2 = ${\sqrt[{3}]{128EJ_{v}/400q_{2}}}$ = ${\sqrt[{3}]{128*100000*135/(400*14,0)}}$ = ${\sqrt[{3}]{308571,43}}$ = 67,6 (cm)

Chọn nhịp ván khuôn cột, (chính là khoảng cách các gông cột) là:

• l_v = 60,0 (cm), với 05 nhịp: 60,0*5 = 300 (cm).

Cốp pha định hình bằng thép

Cấu tạo tổ hợp cốp pha sàn sườn định hình bằng thép

Cấu tạo cốp pha định hình của sàn sườn liên kết dầm chính biên.

Sơ đồ phân tích kết cấu ván khuôn sàn là dầm 1-2 nhịp đều chịu tải phân bố đều: Biểu đồ Momen, Biểu đồ độ võng.

Sơ đồ phân tích kết cấu đà ngang đỡ ván: Biểu đồ Momen, Biểu đồ độ võng.

Sơ đồ phân tích kết cấu đà ngang chịu lực: Biểu đồ Momen, Biểu đồ độ võng.

Thiết kế biện pháp thi công

Nhà có mặt bằng với 3 khẩu độ: 02 nhịp biên (dầm chính) 7,5 (m) và 01 nhịp giữa 6,5 (m), với 20 bước cột rộng 4,5 (m), chiều cao các tầng 3,75 (m) với 6 tầng. Cốt 0,0 cao 0,45 (m) so với nền đất tự nhiên. Chiều rộng nhà B = 2*7,5 + 6,5 = 21,5 (m). Chiều dài nhà (với 01 khe lún) L = 20* 4,5 +2*0,25 + 0,03 = 90,53 (m). Chiều cao toàn nhà H = 6*3,75 + 0,45 = 22,95 (m).

Lựa chọn phương án sử dụng cần trục tháp vận chuyển hỗn hợp cho cả 3 công tác chính trong thi công bê tông toàn khối.

Lựa chọn cần trục

Thùng đổ bê tông.

Trong phần thiết kế cốp pha, thùng đổ bê tông (concrete bucket) đã được chọn lựa sơ bộ theo tải trọng đổ bê tông. Đến giai đoạn này thùng đổ được chọn chính thức là loại thùng đổ của hãng Hòa Phát với cỡ dung tích thùng là 0,9 (m³) với các kích thước thiết kế là: Dài*Rộng*Cao = 1,0*1,0*1,5 (m), trọng lượng vỏ thùng rỗng là 220 (kG), không dùng vòi mềm để đổ cột. Chiều cao cáp treo và móc cẩu chọn là 0,75 (m). Khi đổ bê tông cột cũng bằng thiết bị thùng đổ này, nhưng không đổ bằng phương pháp rút ống, mà thi công bằng phương pháp đổ qua cửa đổ, (vữa từ thùng đổ trút xuống mặt sàn bê tông tầng dưới có lớp lót ngăn cách để giải phóng nhanh cần trục, rồi rót bê tông rơi tự do gián tiếp bằng thủ công qua cửa đổ). Đổ bê tông sàn và dầm bằng thùng đổ trên không gắn vòi mềm, với độ cao đáy thùng đổ ở cao độ 1,0 (m) so với mặt sàn bê tông thiết kế (cao hơn lan can giáo công tác bắc ngoài), xuống mặt cốp pha sàn. Đối với dầm, do bề rộng của dầm nhỏ, nên cũng tiến hành đổ vữa bê tông từ thùng đổ lên cốp pha sàn, để giải phóng nhanh cần trục, rồi gạt vữa bê tông gián tiếp bằng phương pháp thủ công vào dầm.

Do nhà nhiều đơn nguyên, mặt bằng chạy dài (L > 3B) chiều cao không cao lắm, nên chọn cần trục tháp loại tháp quay chạy trên ray, đối trọng thấp để thi công công trình nhà.

Sau khi chọn sơ bộ loại cần trục tháp, việc tiếp theo trong chọn lựa cần trục tháp là xác định hai thông số sức trục và chiều cao nâng của cần trục theo 2 điều kiện sau:

Q_ct = Q_min ≥ Q_yc = k₁k₂Vγ_b = k₁Vγ_b + G_0thùng = 0,95*0,9*2500 + 220 = 2137,5 + 220 = 2357,5 (kG)

H_ct = H_max ≥ H_yc = H_c.tácmax = H_nhà + h₁ + h₂ + h₃ = 22,95 + 1,0 + 1,5 + 0,75 = 26,2 (m).

Chọn họ cần trục là loại tháp quay đối trọng thấp chạy trên ray mang mã hiệu GTMR400A của hãng Potain. Có bán kính đối trọng R_đtr = 4,8 (m), từ đó xác định được vị trí bố trí cần trục so với trục định vị gần cần trục nhất của công trình (B_máy = B_giáo + L_at + R_đtr), qua đó xác định được tầm với yêu cầu mà công trình đòi hỏi cần trục phải phục vụ: R_yc rồi để kiểm tra điều kiện tầm với:

R_ctmax = R(Q_min) ≥ R_yc = B_nhà + B_máy = B_nhà + B_giáo + L_at + R_đtr = 21,5 + 1,5 + 1,2 + 4,8 = 29,0 (m).

Thông số các họ cần trục tháp quay loại GTMR400A của hãng Potain.

Chọn cần trục GTMR400A với tay cần 35,5 (m), với các thông số cẩu lắp: Q_ct = Q_min = 4450 (kG) > Q_yc = 2357,5 (kG), H_ct = H_max = 29,1 (m) > H_yc = 26,2 (m), R_ctmax = R(Q_min) = 33,75 (m)> R_yc = 29,0 (m). Các thông số vận hành:

Vận tốc nâng hạ mã cẩu:

• Vận tốc nâng mã cẩu, khi bội số palăng bằng 4 (có tải nặng chạy chậm) là: 2,2 (m/phút).
• Vận tốc nâng mã cẩu, khi bội số palăng bằng 4 (có tải nặng chạy vừa) là: 12 (m/phút).
• Vận tốc hạ mã cẩu, khi bội số palăng bằng 4 (có tải nhẹ chạy nhanh) là: 24 (m/phút).

Vận tốc di chuyển xe con (tốc độ ra cần):

• Nhỏ nhất: 7,5 (m/phút)
• Trung bình: 30 (m/phút)
• Nhanh nhất: 60 (m/phút)

Vận tốc quay tháp:

• Nhỏ nhất: 0,12 (vòng/phút)
• Trung bình: 0,35 (vòng/phút)
• Nhanh nhất: 0,70 (vòng/phút)

Vận tốc di chuyển cần trục trên ray:

• Nhỏ nhất: 12,5 (m/phút)
• Nhanh nhất: 25,0 (m/phút)

Với R_ctmax = 33,75 (m) > R_yc = 29,0 (m), thì chỉ có 2 điểm góc xa của mặt bằng nhà mới là những điểm phục vụ xa nhất. Tay cần của cần trục tháp dài hơn tầm với yêu cầu, nên không cần thiết phải bố trí ray ra tới hai trục đầu hồi nhà, chỉ cần bố trí ray lui vào, tới các vị trí đứng mà cần trục vẫn vươn tới các điểm phục vụ xa nhất đó với bán kính quay bằng R_ctmax. Chiều dài mỗi đoạn ray có thể bớt đi được ở hai trục đầu hồi, so với khi R_ctmax = R_yc, được tính theo công thức sau: L_{bớt ray} = ${\sqrt {R_{ctmax}^{2}-(B_{nha}+B_{may})^{2}}}$ - L_máy/2 = ${\sqrt {R_{ctmax}^{2}-R_{yc}^{2}}}$ - L_máy/2 = ${\sqrt {33,75^{2}-29,0^{2}}}$ - 6,0/2 = 14,264 (m). Chiều dài đường ray theo tính toán còn lại là: L_ray = 90,53 - 2*14,264 = 62,0 (m). Với chiều dài thanh ray tiêu chuẩn là 12,5 (m), chiều dài ray thực tế được lựa chọn là: L_ray = 5*12,5 = 62,5 (m).

Tính năng suất cần trục tháp

Năng suất ca làm việc của cần trục tháp là tích số giữa tải trọng nâng trung bình của cần trục tháp với số lần làm việc hữu hiệu của cần trục tháp trong một ca làm việc. N_ca = (k_qQ)(k_tgn) = (k_qQ)(k_tg(8*3600/T_ck)) (tấn/ca)

T_ck = t_nạp + t_nâng + 2t_dichuyển + 2t_quay + 2t_tầmvới + t_xả + t_hạ

Tải trọng nâng một lần làm việc cần trục tháp, tức là trọng lượng của một mã cẩu trung bình:

• Q = 2357,5 (kG)

Hệ số sử dụng thời gian:

• k_tg = 0,85

Hệ số sử dụng sức trục:

• k_q = 0,9

Quãng đường di chuyển cần trục tháp trên ray:

• l₀ = (62,0 - 6,0)/2 = 28,0 (m)

Vị trí đặt cửa xả trạm trộn và vị trí sàn đón cốp pha đều bố trí cách trục ray cần trục, theo phương ngang nhà, khoảng là: 4,8 + 1,2 + 0,75 = 6,75 (m). Nên chọn quãng đường di chuyển xe con trên cánh tay cần của cần trục tháp là:

• l₁ = 33,75 - 6,75 = 27,0 (m),

Góc quay tay cần lớn nhất từ vị trí nâng đến vị trí hạ để phục vụ được cho mọi điểm của mặt bằng công trình:

• α = 180^o = 0,5 (vòng)

Quãng đường nâng hạ mã cẩu:

• h_nâng = h_hạ = (H_nhà + h₁) = 22,95 + 1,0 = 23,95 (m).
• t_xả là thời lượng xả hàng (mã cẩu) xuống vị trí thi công, lượng thời gian này coi như không đáng kể (vì để giải phóng cần trục, những công việc cần lưu giữ cần trục như đổ bê tông cột bằng phương pháp rút ống đã không được chọn), và lượng thời gian này sẽ được kể đến trong hệ số sử dụng thời gian, nên coi như bằng 0.

Thời gian chu kỳ lớn nhất của cần trục phục vụ công trình với hành trình dài nhất:

T_ck = t_nạp + t_nâng + 2t_dichuyển + 2t_quay + 2t_tầmvới + t_xả + t_hạ = 0,0 + (2*23,95)/2,2 + (2*28,0)/12,5 + (2*0,5)/0,12 + (2*27,0)/7,5 = 41,786 (phút) = 2507 (s).

Thời gian chu kỳ nhỏ nhất của cần trục phục vụ công trình với hành trình dài nhất:

T_ck = t_nạp + t_nâng + 2t_dichuyển + 2t_quay + 2t_tầmvới + t_xả + t_hạ = 0,0 + (2*23,95)/24,0 + (2*28,0)/25,0 + (2*0,5)/0,70 + (2*27,0)/60 = 6,564 (phút) = 394 (s).

Thời gian chu kỳ trung bình của cần trục phục vụ công trình với hành trình dài nhất:

T_ck = (6,564 + 41,786)/2 = 24,175 (phút) = 1450,5 (s).

Năng suất ca làm việc của cần trục tháp với chế độ hoạt động trung bình:

N_ca = (k_qQ)(k_tgn) = (k_qQ)(k_tg(8*60/T_ck)) = (0,9*2357,5)*(0,85*(8*60)/24,175) = 2121,75*16,877 = 35809 (kG/Ca)

Như vậy, với chế độ hoạt động vừa, trong 1 ca cần trục có thể cẩu được khoảng 17 mã cẩu. Nếu coi các mã cẩu đều là vữa bê tông thì trong chế độ này cần trục vận chuyển lên được khoảng 35,8 (tấn) vữa bê tông phục vụ cho tầng mái (tương đương khoảng 12,987 (m³) vữa bê tông).

Năng suất ca làm việc của cần trục tháp với chế độ hoạt động nhanh:

N_ca = (k_qQ)(k_tgn) = (k_qQ)(k_tg(8*60/T_ck)) = (0,9*2357,5)*(0,85*(8*60)/6,564) = 2121,75*62,157 = 131882 (kG/Ca)

Như vậy, với chế độ hoạt động nhanh, trong 1 ca cần trục có thể cẩu được khoảng 62 mã cẩu. Nếu coi các mã cẩu đều là vữa bê tông thì trong chế độ nhanh cần trục vận chuyển lên được khoảng 131,9 (tấn) vữa bê tông phục vụ cho tầng mái (tương đương khoảng 47,83 (m³) vữa bê tông).

Chọn chế độ hoạt động của cần trục trong 1 ca làm việc là chế độ hoạt động nhanh, với: 62 (mã cẩu/ca) và năng suất quy đổi ra vận chuyển vữa bê tông là N_ca = 131882 (kG/Ca) tương đương với: (131,882*2137,5)/(2,5*2357,5) = 52,753*0,9067 = 47,83 (m³) vữa bê tông/ca).

Lựa chọn máy trộn, máy đầm và phối hợp chúng với cần trục tháp

Lựa chọn máy trộn Việc lựa chọn máy trộn cần phải tương thích với máy móc chủ đạo (máy vận chuyển theo phương đứng) về dung tích hiệu dụng và năng lực. Dung tích hiệu dụng thùng đổ bê tông thường phải là bội số hoặc tốt nhất là bằng với dung tích trộn hiệu dụng của máy trộn. Nếu khối lượng của mẻ đổ bằng bội số của mẻ trộn, thì cần trục phải mất thêm thời gian chờ đợi giữa các lần xả máy trộn, để giảm thời gian này thì cần nhiều hơn một máy trộn cùng loại. Sau khi chọn được máy trộn theo dung tích hiệu dụng, cần bố trí máy trộn trong tầm hoạt động của cần trục tháp nhưng nằm gần bãi tập kết vật liệu: cát, đá, xi măng, sao cho khoảng cách vận chuyển từ nơi trộn đến nơi đổ là nhỏ nhất, để tăng năng suất của cần trục. Lựa chọn máy đầm Vấn đề Giá cả: Hầu như ai cũng vậy giá cả luôn là vấn đề cần cân nhắc kỹ mỗi khi tìm mua bất kỳ một thiết bị máy móc nào. Một số khách hàng có thể lựa chọn những sản phẩm với giá rẻ nhất có sẵn trên thị trường, nhưng như vậy có thể không phải là điều tốt. Người ta thường có câu ”đồng tiền đi liền với chất lượng’’ giá mà rẻ thì tương đương với sản phẩm kém chất lượng. Chính vì vậy bạn cần phải cân nhắc kỹ trước khi lựa chọn sản phẩm Nguồn điện sử dụng: Máy đầm dùi bê tông chạy điện là thiết bị được sử dụng phổ biến nhất trên thị trường, bởi hiệu quả công việc cũng như chi phí của chúng.

Bảo dưỡng bê tông Bảo dưỡng bê tông là quá trình giữ ẩm thường xuyên cho bê tông trong điều kiện tác động của các yếu tố khí hậu địa phương bằng cách tưới nước trực tiếp lên bề mặt bê tông, phủ vật liệu ẩm và tưới nước, phun sương hoặc phủ các vật liệu cách nước lên mặt bê tông. Quá trình bảo dưỡng bê tông được phân thành 2 giai đoạn: bảo dưỡng ban đầu và bảo dưỡng tiếp theo. Hai giai đoạn này liên tục kế tiếp nhau không có bước gián đoạn, kể từ khi hoàn thiện xong bề mặt bê tông cho tới khi bê tông đạt được cường độ bảo dưỡng tới hạn.

Xác định khối lượng công tác và khối lượng lao động cho một tầng nhà

Khối lượng công tác cho một tầng nhà tính trên Microsoft Excel.

Trọng lượng cốp pha cho một tầng nhà tính trên Microsoft Excel.

Sử dụng định mức lao động 726

Công việc đổ bê tông một tầng nhà:

• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông cột là: 36,3*1,313 = 47,268 (công)
• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông dầm là: 127,05*0,875 = 111,169 (công)
• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông sàn là: 291,863*0,806 = 235,242 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc đổ bê tông là: 47,268 + 111,169 + 235,242 = 393,679 (công)

Tổng khối lượng công tác của công việc đổ bê tông là: 36,3 + 127,05 + 291,863 = 455,213 (m³)

Định mức trung bình quy đổi của công việc đổ bê tông là: Đ = 393,679/455,213 = 0,8648 (công/m³)

Công việc lắp đặt cốt thép một tầng nhà:

• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép cột là: 7,124*7,395 = 52,682 (công)
• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép dầm là: 27,991*6,363 = 178,107 (công)
• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép sàn là: 45,822*11,625 = 532,681 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc lắp đặt cốt thép là: 52,682 + 178,107 + 532,681 = 763,470 (công)

Tổng khối lượng công tác của công việc lắp đặt cốt thép là: 7,124 + 27,991 + 45,822 = 80,937 (tấn)

Định mức trung bình quy đổi của công việc lắp đặt cốt thép là: Đ = 763,470/80,937 = 9,4329 (công/tấn)

Công việc lắp dựng cốp pha một tầng nhà:

Tổng trọng lượng cốp pha tầng nhà (với các thành phần kết cấu cốp pha chính) là: 202,308 (tấn). Kể thêm các chi tiết cấu tạo phụ của hệ thống cốp pha, thì tổng trọng lượng cốp pha toàn tầng nhà (với hệ số vượt tải 1,1) là: 202,308*1,1 = 222,539 (tấn).

• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha cột là: 422,4*0,113 = 47,731 (công)
• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha dầm là: 1308,08*0,188 = 245,919 (công)
• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha sàn là: 1945,75*0,125 = 243,219 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc lắp dựng cốp pha là: 47,731 + 245,919 + 243,219 = 536,869 (công)

Tổng khối lượng công tác của công việc lắp dựng cốp pha là: 422,4 + 1308,08 + 1945,75 = 3676,23 (m²)

Định mức trung bình quy đổi của công việc lắp dựng cốp pha là: Đ = 536,869/3676,23 = 0,146 (công/m²)

Tỷ trọng trọng lượng cốp pha trên diện tích bề mặt làm việc của ván khuôn là: G = 222,539/3676,23 = 0,0605 (tấn/m²)

Sử dụng định mức dự toán 1776

Công việc đổ bê tông một tầng nhà:

• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông cột là: 36,3*3,66= 132,858 (công)
• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông dầm là: 127,05*3,26 = 414,183 (công)
• Hao phí công lao động của công việc đổ bê tông sàn là: 291,863*3,26 = 951,473 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc đổ bê tông là: 132,858 + 414,183 + 951,473 = 1498,514 (công)

Tổng khối lượng công tác của công việc đổ bê tông là: 36,3 + 127,05 + 291,863 = 455,213 (m³)

Định mức trung bình quy đổi của công việc đổ bê tông là: Đ = 1498,514/455,213 = 3,2919 (công/m³)

Công việc lắp đặt cốt thép một tầng nhà:

• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép cột là: 7,124*9,74 = 69,388 (công)
• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép dầm là: 27,991*10,1 = 282,709 (công)
• Hao phí công lao động của công việc lắp đặt cốt thép sàn là: 45,822*16,1 = 737,734 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc lắp đặt cốt thép là: 69,388 + 282,709 + 737,734 = 1089,831 (công)

Tổng khối lượng công tác của công việc lắp đặt cốt thép là: 7,124 + 27,991 + 45,822 = 80,937 (tấn)

Định mức trung bình quy đổi của công việc lắp đặt cốt thép là: Đ = 1089,831/80,937 = 13,4652 (công/tấn)

Công việc lắp dựng cốp pha một tầng nhà:

Tổng trọng lượng cốp pha tầng nhà (với các thành phần kết cấu cốp pha chính) là: 202,308 (tấn). Kể thêm các chi tiết cấu tạo phụ của hệ thống cốp pha, thì tổng trọng lượng cốp pha toàn tầng nhà (với hệ số vượt tải 1,1) là: 202,308*1,1 = 222,539 (tấn).

• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha cột là: 422,4*0,319 = 134,746 (công)
• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha dầm là: 1308,08*0,3438 = 449,718 (công)
• Hao phí công lao động của công việc lắp dựng cốp pha sàn là: 1945,75*0,2847 = 553,955 (công)

Tổng hao phí lao động của công việc lắp dựng cốp pha là: 134,746 + 449,718 + 553,955 = 1138,419 (công)

Tổng khối lượng công tác của công việc lắp dựng cốp pha là: 422,4 + 1308,08 + 1945,75 = 3676,23 (m²)

Định mức trung bình quy đổi của công việc lắp dựng cốp pha là: Đ = 1138,419/3676,23 = 0,3097 (công/m²)

Tỷ trọng trọng lượng cốp pha trên diện tích bề mặt làm việc của ván khuôn là: g = 222,539/3676,23 = 0,0605 (tấn/m²)

Phân chia phân khu thi công bê tông

Số lượng phân khu, khi dùng định mức 1776 và khi dùng định mức 726 là như nhau, xác định bằng cách chia tổng khối lượng phải vận chuyển lên cao của một tầng, cho năng lực làm việc của cần trục tháp trong một ca làm việc, như sau:

n ≥ (V^BT_Tầng*k₂*γ_b)/N_Ca + Q^CT_Tầng/N_Ca + G^CP_Tầng/N_Ca = (C^BT_Tầng*γ_b*k₂)/(Đ_BT*1,0*N_Ca) + C^CT_Tầng/(Đ_CT*1,0*N_Ca) + (C^CP_Tầng*g_CP)/(Đ_CP*1,0*N_Ca) = (2,5*1498,514)/(1*119,575*3,2919) + 1089,831/(1*131,882*13,4652) + (1138,419*0,0605)/(1*131,882*0,3097) = (2,5*393,679)/(1*119,575*0,8648) + 763,470/(1*131,882*9,4329) + (536,869*0,0605)/(1*131,882*0,146) = 455,213/47,830 + 80,937/131,882 + 222,539/131,882 = 9,5173 + 0,6137 + 1,6874 = 11,8184

Sơ bộ chọn số lượng phân khu là :n = 12 (phân khu/tầng), việc chia phân khu theo cách này hoàn toàn phù hợp với công nghệ thi công 1 đợt: cột, dầm, sàn cùng lúc. Tuy nhiên, công nghệ thi công đã lựa chọn là công nghệ 2 đợt: cột riêng, dầm sàn riêng. Tách cột riêng ra thi công trước, thì khối lượng công tác trên mỗi phân khu, khi giữ số phân khu thi công dầm sàn là 12 (phân khu), càng nhỏ đi và năng lực phục vụ của cần trục tháp càng thừa sức vận chuyển (việc chia phân khu này vẫn phù hợp với công nghệ thi công 2 đợt đã được chọn).

Số lượng tối thiểu các phân khu thi công dầm sàn trong trường hợp tách riêng cột là:

n^dầm,sàn = (418,913/47,83) + (73,813/131,882) + (166,974*1,1/131,882) = 8,758 + 0,56 + 1,393 = 10,711

Số lượng tối thiểu các phân khu thi công cột trong trường hợp tách riêng cột là:

n^cột = (36,3/47,83) + (7,124/131,882) + (35,334*1,1/131,882) = 0,759 + 0,054 + 0,295 = 0,759 + 0,349 = 1,108

Chọn số lượng phân khu cột là 01 (phân khu cột/tầng). Vận chuyển cốp thép và cốp pha cột chiếm 0,349 lần năng lực cần trục vào đầu ngày thi công lắp cốt thép cột. Vận chuyển bê tông cột bằng 0,759 lần năng lực cần trục trong ngày đổ bê tông cột.

Để đảm bảo cần trục phục vụ cho công việc đổ bê tông vào khuôn một cách liên tục, không bị chen ngang bởi nhu cầu vận chuyển cốt thép và cốp pha ở các phân khu kế tiếp trong mỗi ca làm việc của cần trục (cũng là 1 ngày làm việc nếu thi công 1 ca/ngày), việc tổ chức vận chuyển vật liệu và thiết bị thi công của cần trục sẽ phải theo nguyên tắc: vận chuyển cốt thép và cốp pha vào đầu giờ các ca (ngày) làm việc, sau đó tập trung vận chuyển vữa bê tông liên tục cho công tác đổ bê tông vào khuôn của phân khu đúc bê tông trong ca làm việc đó.

Việc phân chia khối lượng lao động và khối lượng công tác của các công việc tháo và lắp cốp pha dầm sàn, lắp đặt cốt thép dầm sàn không phải tuân thủ điều kiện thi công liên tục nên có thể tiến hành chia đều tổng khối lượng trên tầng nhà cho số phân khu (12 phân khu).

Xác định kích thước phân khu bê tông theo điều kiện đổ bê tông liên tục

Hàng mẻ đổ bê tông đảm bảo điều kiện đổ bê tông liên tục.

Sử dụng định mức 1776, đổ bê tông dầm và sàn có cùng một định mức là: 3,26 (công/m³). Chiều dầy bê tông sàn sườn quy đổi: h = 418,913/(21,5*90,5) = 0,2153 (m).

Công trình được thi công trong mùa xuân hè, nhiệt độ môi trường khoảng 18 ÷ 27 độ C, với thời gian bắt đầu ninh kết của vữa bê tông T₀ = 90,0 (phút). Kích thước phân khu được xác định theo điều kiện:

L_pk ≤ (k₁(T₀ - T_ck - T_đ)${\sqrt {V/h}}$)/T_ck = (0,9*(90,0 - 6,564 - 5,0)${\sqrt {0,9/0,2153}}$)/6,564 = (0,9*(90,0 - 6,564 - 5,0)*2,045)/6,564 = 21,988 (m). (khoảng 11 (mẻ/luống))

Chọn L_pk = B = 21,5 (m) (bề rộng nhà), khoảng 10,75 (mẻ/luống). Khi đó các luống (hàng mẻ đổ) chạy song song với bề ngang nhà. Hết mỗi hàng mẻ đổ, thì bắt đầu đổ mẻ đầu tiên của luống bê tông tiếp theo (các luống lần lượt nằm dọc theo chiều dài nhà), mà vẫn trong thời hạn bê tông tiếp giáp giữa 2 luống liên tiếp chưa bắt đầu ninh kết (tức sơ ninh). Hướng đổ bê tông chủ đạo là hướng dọc theo phương dầm phụ, khi này mạch ngừng, cũng là giới hạn giữa các phân khu, sẽ chủ yếu cắt ngang qua sàn và dầm phụ, và song song với dầm chính. Kích thước phân khu L_pk = B là đảm bảo điều kiện đổ bê tông liên tục.

Xác định bề rộng trung bình quy đổi của mỗi phân khu bê tông sàn sườn B_pk (tức là khoảng cách trung bình giữa 2 mạch ngừng bê tông song song với phương dầm chính):

B_pk = V_pk/(hL_pk) = 418,913/(12*0,2153*21,5) = 34,909/(0,2153*21,5) = 7,542 (m).

Với kích thước bề rộng trung bình của phân khu là 7,54 (m) > bước cột là 4,5 (m), nên phân khu đầu tiên đủ lớn về diện tích phủ lên toàn bộ 2 hàng cột, do đó phân khu đầu tiên sẽ nằm ổn định trên đủ 2 hàng cột trong lúc mới bắt đầu đổ bê tông (phân khu này còn đứng độc lập riêng lẻ một mình).

Xác định vị trí chính xác của mạch ngừng thi công bê tông giữa các phân khu bê tông

Mặt bằng phân chia phân đoạn đổ bê tông dầm vàn sàn của một tầng nhà.

Khối lượng bê tông dầm và sàn của từng phân khu.

Bên trên, đã xác định sơ bộ được khoảng cách giữa các mạch ngừng, nhưng vị trí cụ thể của từng mạch ngừng giữa các phân khu bê tông sàn sườn thì lại phải xác định chính xác theo điều kiện vị trí mạch ngừng. Từ đó mới xác định được chính xác khối lượng công tác của công việc đổ bê tông trên mỗi phân khu.

Vị trí mạch ngừng khi hướng đổ song song với dầm phụ là bất kỳ tiết diện nào cắt qua bản sàn và dầm phụ mà nằm trong các khoảng giao nhau của các vùng 1/3 giữa nhịp dầm phụ (l_dp/3 ÷ 2l_dp/3) với các vùng 1/3 giữa nhịp bản sàn theo phương dầm phụ (l_s1/3 ÷ 2l_s1/3). Nhưng do các nhịp này trùng nhau, nên khoảng để được mạch ngừng chính là khoảng 1/3 giữa nhịp dầm phụ.

Vị trí mạch ngừng khi hướng đổ song song với dầm chính là bất kỳ tiết diện nào cắt qua bản sàn và dầm chính mà nằm trong các khoảng giao nhau của các vùng 1/2 giữa nhịp dầm chính (l_dc/4 ÷ 3l_dc/4) với các vùng 1/2 giữa nhịp bản sàn theo phương dầm chính (l_s2/4 ÷ 3l_s2/4).

Khối lượng công tác đổ bê tông của các phân khu bê tông chia thành 3 loại: 35,502 (m³), 35,498 (m³), 33,728 (m³). Khối lượng công tác giữa phân khu lớn nhất so với phân khu nhỏ nhất là: (35,502*100%)/33,728 = 105,3% < 120%.

Khi sử dụng định mức 1776, khối lượng hao phí lao động cho công tác đổ bê tông trên mỗi phân khu là:

• Trên phân khu lớn nhất: 35,502*3,26 = 115,737 (công),
• Trên phân khu nhỏ nhất: 33,728*3,26 = 109,953 (công).

Khi sử dụng định mức 726, khối lượng hao phí lao động cho công tác đổ bê tông trên mỗi phân khu là:

• Trên phân khu lớn nhất: 24,391*0,806 + 11,112*0,875 = 19,659 + 9,723 = 29,382 (công),
• Trên phân khu nhỏ nhất: 24,188*0,806 + 9,54*0,875 = 19,496 + 8,348 = 27,843 (công).

Độ chênh lệch khối lượng lao động khi dùng định mức 726 là: (29,382 - 27,843)*100%/27,843 = 5,53% < 25%. Khối lượng lao động của các phân khu đảm bảo điều kiện đồng đều nhau.

Tổng trọng lượng yêu cầu vận chuyển của ngày cần trục làm việc lớn nhất là: (35,502*2,5*(2357,5/2173,5)) + (73,813/12) + (166,974*1,1/12) = 97,89 + 6,151 + 15,306 = 119,347 (tấn) < N_ca = 131,882 (tấn).

Xác định khối lượng lao động cho từng công tác trên mỗi phân khu thi công

Danh mục công việc (còn gọi là cơ cấu phân chia công việc (WBS)) của phân thân nhà 6 tầng bê tông toàn khối trong ví dụ này, tổ chức thi công theo tổ đội chuyên môn, thể hiện bằng phần mềm Microsoft Project.

Khối lượng công tác trên các phân khu dầm và sàn toàn khối:

• Khối lượng công tác bê tông của các phân khu dầm sàn toàn khối: 33,728 (m³) (trong đó bê tông dầm 9,54 (m³)), 35,498 (m³) (trong đó bê tông dầm 11,111 (m³)), 35,502 (m³) (trong đó bê tông dầm 11,112 (m³)).
• Khối lượng công tác cốt thép của các phân khu dầm sàn toàn khối: 6,151 (tấn). Trong đó cốt thép dầm là: 27,99/12 = 2,333 (tấn).
• Khối lượng các công tác lắp dựng và tháo dỡ cốp pha của các phân khu dầm sàn toàn khối:

không có ván khuôn mạch ngừng 3253,83/12 = 271,15 (m²). Trong đó cốp pha dầm là: 1308,08/12 = 109,01 (m²).

có mạch ngừng ngắn: 271,15 + 21,5*0,15 = 274,38 (m²).

có mạch ngừng dài: 271,15 + (21,5 + 4,5)*0,15 = 275,05 (m²).

Theo định mức 726:

Khối lượng lao động của các công tác thi công dầm và sàn toàn khối trên mỗi phân khu:

• Lắp cốp pha dầm sàn

(109,01*0,188 + (271,15 - 109,01)*0,125) = 20,494 + 20,268 = 40,761 (công)

(109,01*0,188 + (274,38 - 109,01)*0,125) = 20,494 + 20,671 = 41,165 (công)

(109,01*0,188 + (275,05 - 109,01)*0,125) = 20,494 + 20,755 = 41,249 (công)

• Đặt cốt thép dầm sàn

(2,333*6,363 + (6,151 - 2,333)*11,625) = 14,845 + 44,384 = 59,229 (công)

• Đổ bê tông dầm sàn

(9,54*0,875 + (33,728 - 9,54)*0,806) = 8,348 + 19,496 = 27,843 (công)

(11,111*0,875 + (35,498 - 11,111)*0,806) = 9,722 + 19,656 = 29,378 (công)

(11,112*0,875 + (35,502 - 11,112)*0,806) = 9,723 + 19,658 = 29,381 (công)

• Tháo cốp pha dầm sàn

(109,01*0,04 + (271,15 - 109,01)*0,034) = 4,36 + 5,513 = 9,873 (công)

Khối lượng lao động của các công tác thi công cột:

• Lắp cốt thép cột: 52,682 (công)
• Lắp cốp pha cột: 47,731 (công)
• Đổ bê tông cột: 47,268 (công)
• Tháo cốp pha cột: (422,4*0,04) = 16,896 (công)

Theo định mức 1776:

Gián đoạn công nghệ và biện pháp tháo dỡ cốp pha

Tiến độ thể hiện trên sơ đồ xiên và biểu đồ nhân lực của phần thi công thân nhà bê tông toàn khối

Danh mục công việc tối giản cho thi công phần thân nhà 6 tầng trong ví dụ này.

Công trình nhà được thi công vào mùa xuân hè, nhiệt độ môi trường khoảng 18 ÷ 27 độ C. Dự tính được thời gian kết cấu bê tông đạt 70% cường độ thiết kế, tương ứng với mùa thi công này, là khoảng 10 ngày kể từ khi bắt đầu đổ bê tông. Cũng với điều kiện khí hậu như vậy, dự tính sau 24 giờ (tức là 1 ngày) kể từ lúc bắt đầu đổ bê tông, thì kết cấu bê tông đã đóng rắn và đạt cường độ thực tế khoảng 50 kG/cm².

Gián đoạn công nghệ do chuyển đợt thi công (gián đoạn chuyển tầng).

Gián đoạn về không gian để tránh biến dạng khối đổ bê tông dầm sàn khi bê tông đã được đổ vào khuôn và đang trong giai đoạn ninh kết và đóng rắn. Trong mỗi ca làm việc khi thi công dầm sàn, thường có 3 dây chuyền chuyên môn (lắp cốp pha, đặt cốt thép và đổ bê tông) công tác trên 3 phân khu (phân đoạn). Nếu trong cùng 1 ca đó, không gian công tác của công tác đổ bê tông (phân khu đang đổ bê tông) tiếp giáp trực tiếp với không gian công tác của công tác đặt cốt thép (phân khu lắp cốt thép), thì việc thi công lắp đặt cốt thép có nguy cơ làm lay động các cấu kiện cốt thép đã nằm trong khối đổ bê tông, do các cấu kiện cốt thép đã và đang lắp liên kết với nhau qua mối nối cốt thép thành một hệ kết cấu cốt thép. Để đảm bảo chất lượng cho việc đúc bê tông (đảm bảo độ bám dính giữa cốt thép và bê tông sau này) thì cần thiết phải bố trí một không gian đệm giữa 2 công tác đổ bê tông và lắp cốt thép, mà không gian này cốt thép đã được lắp xong vào khuôn chờ đổ bê tông như chưa được đổ bê tông. Chọn không gian này là 1 phân khu. Việc này còn đảm bảo cốt thép được cắt và nối đúng quy phạm, đồng thời đảm bảo có đủ phần khối lượng chênh lệch về diện tích cốp pha dầm sàn do yêu cầu đỡ cốt thép dầm sàn lớn hơn vị trí ngừng lý thuyết của cốp pha và cốt thép.

Tháo dỡ cốp pha dầm và sàn

• 
• 
• 

• 
• 
• 

Tiến độ phần thân nhà trong ví dụ, được thể hiện trên sơ đồ mạng nút công việc PDM.

Sơ đồ mạng quan hệ PDM là một loại sơ đồ mạng đường găng. Nên cũng gống như sơ đồ mạng theo phương pháp Đường găng khác là sơ đồ mạng ADM, để tính được hết các thông số sự kiện của công việc, sơ đồ mạng PDM cũng được tính toán với hai lượt: lượt đi (tính toán các thời hạn sớm (hạn sớm)) và lượt về (tính toán các thời hạn muộn (hạn muộn)).

Tính lượt đi với hạn sớm:

• Mỗi loại công việc liền trước g quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ FS. Với C_gi^FS là độ trễ giữa hai công việc g và i.
• Mỗi loại công việc liền trước h quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ SS. Với C_hi^SS là độ trễ giữa hai công việc h và i.
• Mỗi loại công việc liền trước k quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ FF. Với C_ki^FF là độ trễ giữa hai công việc k và i.
• Mỗi loại công việc liền trước j quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ SF. Với C_ji^SF là độ trễ giữa hai công việc j và i.

BS_i = max{(BS_g + T_g + C_gi^FS), (BS_h + C_hi^SS), (BS_k + T_k + C_ki^FF – T_i), (BS_j + C_ji^SF - T_i)} = max{(KS_g + C_gi^FS), (BS_h + C_hi^SS), (KS_k + C_ki^FF – T_i), (BS_j + C_ji^SF - T_i)}

KS_i = BS_i + T_i = max{(KS_g + C_gi^FS + T_i), (BS_h + C_hi^SS + T_i), (KS_k + C_ki^FF), (BS_j + C_ji^SF)}

Với mọi loại công việc g, h, k, j liền trước công việc i. (Các mũi tên quan hệ giữa công việc i với mọi công việc g, h, k, j là tất cả, đều hướng về công việc i.)

SCT	Tên công tác	Thời lượng Ti	Quan hệ liền trước và độ trễ	BSi	KSi
1	Lct cột 1	1		0	0+1=1
2	Lcp cột 1	1	1	1+0=1	1+1=2
3	Đbt cột 1	1	2	2+0=2	2+1=3
4	Tcp cột 1	1	3	3+0=3	3+1=4
5	Lcp dsàn 1	12	4	4+0=4	4+12=16
6	Lct dsàn 1	12	5SS+1	4+1=5	5+12=17
7	Đbt dsàn 1	12	6SS+2	5+2=7	7+12=19
8	Tcp dsàn 1	12	7SS+28,15FF+1	M{(7+28)=35,(38+1-12)=27}=35	35+12=47
9	Lct cột 2	1	1,7	M{(1+0)=1,(19+0)=19}=19	19+1=20
10	Lcp cột 2	1	2,9	M{(2+0)=2,(20+0)=20}=20	20+1=21
11	Đbt cột 2	1	3,10	M{(3+0)=3,(21+0)=21}=21	21+1=22
12	Tcp cột 2	1	4,11	M{(4+0)=4,(22+0)=22}=22	22+1=23
13	Lcp dsàn 2	12	5,12	M{(5+0)=5,(23+0)=23}=23	23+12=35
14	Lct dsàn 2	12	6,13SS+1	M{(17+0)=17,(23+1)=24}=24	24+12=36
15	Đbt dsàn 2	12	7,14SS+2	M{(19+0)=19,(24+2)=26}=26	26+12=38
16	Tcp dsàn 2	12	8,15SS+28,23FF+1	M{(47+0)=47,(26+28)=54,(57+1-12)=46}=54	54+12=66
17	Lct cột 3	1	9,15	M{(20+0)=20,(38+0)=38}=38	38+1=39
18	Lcp cột 3	1	10,17	M{(21+0)=21,(39+0)=39}=39	39+1=40
19	Đbt cột 3	1	11,18	M{(22+0)=22,(40+0)=40}=40	40+1=41
20	Tcp cột 3	1	12,19	M{(23+0)=23,(41+0)=41}=41	41+1=42
21	Lcp dsàn 3	12	13,20	M{(35+0)=35,(42+0)=42}=42	42+12=54
22	Lct dsàn 3	12	14,21SS+1	M{(36+0)=36,(42+1)=43}=43	43+12=55
23	Đbt dsàn 3	12	15,22SS+2	M{(38+0)=38,(43+2)=45}=45	45+12=57
24	Tcp dsàn 3	12	16,23SS+28,31FF+1	M{(66+0)=66,(45+28)=73,(76+1-12)=65}=73	73+12=85
25	Lct cột 4	1	17,23	M{(39+0)=39,(57+0)=57}=57	57+1=58
26	Lcp cột 4	1	18,25	M{(40+0)=40,(58+0)=58}=58	58+1=59
27	Đbt cột 4	1	19,26	M{(41+0)=41,(59+0)=59}=59	59+1=60
28	Tcp cột 4	1	20,27	M{(42+0)=42,(60+0)=60}=60	60+1=61
29	Lcp dsàn 4	12	21,28	M{(54+0)=54,(61+0)=61}=61	61+12=73
30	Lct dsàn 4	12	22,29SS+1	M{(55+0)=55,(61+1)=62}=62	62+12=74
31	Đbt dsàn 4	12	23,30SS+2	M{(57+0)=57,(62+2)=64}=64	64+12=76
32	Tcp dsàn 4	12	24,31SS+28,39FF+1	M{(85+0)=85,(64+28)=92,(95+1-12)=84}=92	92+12=104
33	Lct cột 5	1	25,31	M{(58+0)=58,(76+0)=76}=76	76+1=77
34	Lcp cột 5	1	26,33	M{(59+0)=59,(77+0)=77}=77	77+1=78
35	Đbt cột 5	1	27,34	M{(60+0)=60,(78+0)=78}=78	78+1=79
36	Tcp cột 5	1	28,35	M{(61+0)=61,(79+0)=79}=79	79+1=80
37	Lcp dsàn 5	12	29,36	M{(73+0)=73,(80+0)=80}=80	80+12=92
38	Lct dsàn 5	12	30,37SS+1	M{(74+0)=74,(80+1)=81}=81	81+12=93
39	Đbt dsàn 5	12	31,38SS+2	M{(76+0)=76,(81+2)=83}=83	83+12=95
40	Tcp dsàn 5	12	32,39SS+28,47FF+1	M{(104+0)=104,(83+28)=111,(114+1-12)=103}=111	111+12=123
41	Lct cột 6	1	33,39	M{(77+0)=77,(95+0)=95}=95	95+1=96
42	Lcp cột 6	1	34,41	M{(78+0)=78,(96+0)=96}=96	96+1=97
43	Đbt cột 6	1	35,42	M{(79+0)=79,(97+0)=97}=97	97+1=98
44	Tcp cột 6	1	36,43	M{(80+0)=80,(98+0)=98}=98	98+1=99
45	Lcp dsàn 6	12	37,44	M{(92+0)=92,(99+0)=99}=99	99+12=111
46	Lct dsàn 6	12	38,45SS+1	M{(93+0)=93,(99+1)=100}=100	100+12=112
47	Đbt dsàn 6	12	39,46SS+2	M{(95+0)=95,(100+2)=102}=102	102+12=114
48	Tcp dsàn 6	12	47SS+10	102+10=112	112+12=124

Tính lượt về với hạn muộn:

• Mỗi loại công việc liền sau p quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ FS. Với C_ip^FS là độ trễ giữa hai công việc i và p.
• Mỗi loại công việc liền sau q quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ SS. Với C_iq^SS là độ trễ giữa hai công việc i và q.
• Mỗi loại công việc liền sau m quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ FF. Với C_im^FF là độ trễ giữa hai công việc i và m.
• Mỗi loại công việc liền sau n quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ SF. Với C_in^SF là độ trễ giữa hai công việc i và n.

BM_i = min{(BM_p – C_ip^FS – T_i), (BM_q – C_iq^SS), (BM_m + T_m – C_im^FF – T_i), (BM_n + T_n - C_in^SF)} = min{(BM_p - C_ip^FS – T_i), (BM_q - C_iq^SS), (KM_m – C_im^FF – T_i), (KM_n - C_in^SF)}

KM_i = BM_i + T_i = min{(BM_p - C_ip^FS), (BM_q - C_iq^SS + T_i), (KM_m – C_im^FF), (KM_n - C_in^SF + T_i)}

Với mọi loại công việc p, q, m, n liền sau công việc i. (Các mũi tên quan hệ giữa công việc i với mọi công việc p, q, m, n là tất cả, đều hướng ra khỏi công việc i.)

SCT	Tên công tác	Thời lượng Ti	Quan hệ liền sau và độ trễ	BMi	KMi
48	Tcp dsàn 6	12		124-12=112	124
47	Đbt dsàn 6	12	48SS+10,40FF+1	114-12=102	m{(112-10+12)=114,(124-1)=123}=114
46	Lct dsàn 6	12	47SS+2	102-2=100	100+12=112
45	Lcp dsàn 6	12	46SS+1	100-1=99	99+12=111
44	Tcp cột 6	1	45	99-1=98	99-0=99
43	Đbt cột 6	1	44	98-1=97	98-0=98
42	Lcp cột 6	1	43	97-1=96	97-0=97
41	Lct cột 6	1	42	96-1=95	96-0=96
40	Tcp dsàn 5	12		124-12=112	124
39	Đbt dsàn 5	12	47,41,40SS+28,32FF+1	95-12=83	m{(102-0)=102,(95-0)=95,(112-28+12)=96,(112-1)=111}=95
38	Lct dsàn 5	12	46,39SS+2	93-12=81	m{(100-0)=100,(83-2+12)=93}=93
37	Lcp dsàn 5	12	45,38SS+1	92-12=80	m{(99-0)=99,(81-1+12)=92}=92
36	Tcp cột 5	1	44,37	80-1=79	m{(98-0)=98,(80-0)=80}=80
35	Đbt cột 5	1	43,36	79-1=78	m{(97-0)=97,(79-0)=79}=79
34	Lcp cột 5	1	42,35	78-1=77	m{(96-0)=96,(78-0)=78}=78
33	Lct cột 5	1	41,34	77-1=76	m{(95-0)=95,(77-0)=77}=77
32	Tcp dsàn 4	12	40	112-12=100	112-0=112
31	Đbt dsàn 4	12	39,33,32SS+28,24FF+1	76-12=64	m{(83-0)=83,(76-0)=76,(100-28+12)=84,(100-1)=99}=76
30	Lct dsàn 4	12	38,31SS+2	74-12=62	m{(81-0)=81,(64-2+12)=74}=74
29	Lcp dsàn 4	12	37,30SS+1	73-12=61	m{(80-0)=80,(62-1+12)=73}=73
28	Tcp cột 4	1	36,29	61-1=60	m{(79-0)=79,(61-0)=61}=61
27	Đbt cột 4	1	35,28	60-1=59	m{(78-0)=78,(60-0)=60}=60
26	Lcp cột 4	1	34,27	59-1=58	m{(77-0)=77,(59-0)=59}=59
25	Lct cột 4	1	33,26	58-1=57	m{(76-0)=76,(58-0)=58}=58
24	Tcp dsàn 3	12	32	100-12=88	100-0=100
23	Đbt dsàn 3	12	31,25,24SS+28,16FF+1	57-12=45	m{(64-0)=64,(57-0)=57,(88-28+12)=72,(88-1)=87}=57
22	Lct dsàn 3	12	30,23SS+2	55-12=43	m{(62-0)=62,(45-2+12)=55}=55
21	Lcp dsàn 3	12	29,22SS+1	54-12=42	m{(61-0)=61,(43-1+12)=54}=54
20	Tcp cột 3	1	28,21	42-1=41	m{(60-0)=60,(42-0)=42}=42
19	Đbt cột 3	1	27,20	41-1=40	m{(59-0)=59,(41-0)=41}=41
18	Lcp cột 3	1	26,19	40-1=39	m{(58-0)=58,(40-0)=40}=40
17	Lct cột 3	1	25,18	39-1=38	m{(57-0)=57,(39-0)=39}=39
16	Tcp dsàn 2	12	24	88-12=76	88-0=88
15	Đbt dsàn 2	12	23,17,16SS+28,8FF+1	38-12=26	m{(45-0)=45,(38-0)=38,(76-28+12)=60,(76-1)=75}=38
14	Lct dsàn 2	12	22,15SS+2	36-12=24	m{(43-0)=43,(26-2+12)=36}=36
13	Lcp dsàn 2	12	21,14SS+1	35-12=23	m{(42-0)=42,(24-1+12)=35}=35
12	Tcp cột 2	1	20,13	23-1=22	m{(41-0)=41,(23-0)=23}=23
11	Đbt cột 2	1	19,12	22-1=21	m{(40-0)=40,(22-0)=22}=22
10	Lcp cột 2	1	18,11	21-1=20	m{(39-0)=39,(21-0)=21}=21
9	Lct cột 2	1	17,10	20-1=19	m{(38-0)=38,(20-0)=20}=20
8	Tcp dsàn 1	12	16	76-12=64	76-0=76
7	Đbt dsàn 1	12	15,9,8SS+28	19-12=7	m{(26-0)=26,(19-0)=19,(64-28+12)=48}=19
6	Lct dsàn 1	12	14,7SS+2	17-12=5	m{(24-0)=24,(7-2+12)=17}=17
5	Lcp dsàn 1	12	13,6SS+1	16-12=4	m{(23-0)=23,(5-1+12)=16}=16
4	Tcp cột 1	1	12,5	4-1=3	m{(22-0)=22,(4-0)=4}=4
3	Đbt cột 1	1	11,4	3-1=2	m{(21-0)=21,(3-0)=3}=3
2	Lcp cột 1	1	10,3	2-1=1	m{(20-0)=20,(2-0)=2}=2
1	Lct cột 1	1	9,2	1-1=0	m{(19-0)=19,(1-0)=1}=1

Thiết kế biện pháp kỹ thuật an toàn

Tiến độ phân thân khi chia đợt thi công cột làm 1 phân đoạn cho 1 tầng.

Tiến độ phân thân khi chia đợt thi công cột làm 6 phân đoạn cho 1 tầng.

An toàn lao động với vệ sinh lao động An toàn lao động là chỉ việc ngăn ngừa sự cố tai nạn xảy ra trong quá trình lao động, gây thương tích đối với cơ thể hoặc gây tử vong cho người lao động. Vệ sinh lao động là chỉ việc ngăn ngừa bệnh tật do những chất độc hại tiếp xúc trong quá trình lao động gây ra đối với nội tạng hoặc gây tử vong cho người lao động. An toàn lao động và vệ sinh lao động là những chế định của luật lao động bao gồm những quy phạm pháp luật quy định việc đảm bảo an toàn lao động, vệ sinh lao động nhằm bảo vệ tính mạng, sức khỏe của người lao động, đồng thời duy trì tốt khả năng làm việc lâu dài của người lao động